RU 2548333 patentinin sahibləri:
İxtira maşınqayırma sahəsinə aiddir və turbinlərin sınaqdan keçirilməsi üçün nəzərdə tutulub. Elektrik və hərəkət sistemlərinin buxar və qaz turbinlərinin avtonom stendlərdə sınaqdan keçirilməsi yeni elektrik stansiyalarının yaradılması üzrə işlərin həcmini, maya dəyərini və ümumi vaxtını azaltmağa imkan verən yeni texniki həllərin təkmil işlənməsinin effektiv vasitəsidir. Təklif olunan ixtira ilə həll edilən texniki problem sınaq zamanı hidravlik əyləcdə sərf olunan işçi mayenin çıxarılması ehtiyacını aradan qaldırmaqdır; hidravlik əyləclərdə müntəzəm texniki xidmətin tezliyinin azaldılması; sınaq zamanı sınaqdan keçirilmiş turbinin xarakteristikalarının geniş diapazonda dəyişdirilməsi imkanının yaradılması. Metod, işləyən maye təchizatı sistemi olan sınaq turbinini, ixtiraya uyğun olaraq işçi maye üçün doldurma sistemi olan bir konteynerin istifadə edildiyi işçi mayenin tədarükü və boşaldılması üçün boru kəmərləri olan hidravlik əyləcdən ibarət stenddən istifadə etməklə həyata keçirilir. , sınaqdan keçirilən turbinin güc göstəricilərinə uyğun olaraq kalibrlənmiş sensor sistemi olan maye yük nasosunun udma və buraxma xətləri, axıdma xəttində tənzimləyici qurğu və/və ya tənzimləyici qurğular paketi quraşdırıldıqda və maye yük nasosundan hidravlik əyləc kimi istifadə olunur, onun şaftı sınaqdan keçirilən turbinə kinematik olaraq bağlıdır və işçi maye maye yük nasosuna qapalı dövrədə onun qismən boşaldılması və dövrəyə daxil olması imkanı ilə verilir. sınaq zamanı. 2 n. və 4 maaş f-ly, 1 xəstə.
İxtira maşınqayırma sahəsinə aiddir və turbinlərin sınaqdan keçirilməsi üçün nəzərdə tutulub.
Elektrik və hərəkət sistemlərinin buxar və qaz turbinlərinin avtonom stendlərdə sınaqdan keçirilməsi yeni elektrik stansiyalarının yaradılması üzrə işlərin həcmini, maya dəyərini və ümumi vaxtını azaltmağa imkan verən yeni texniki həllərin təkmil işlənməsinin effektiv vasitəsidir.
Müasir elektrik stansiyalarının yaradılması təcrübəsi göstərir ki, eksperimental işlərin böyük hissəsi bölmələr üzrə sınaqlara və onların dəqiq tənzimlənməsinə keçirilir.
Hidravlik əyləcdən istifadə edərək turbin tərəfindən hazırlanmış gücün udulmasına və ölçülməsinə və sınaq zamanı turbin rotorunun fırlanma sürətinə, turbindəki hava parametrlərinin verilmiş qiymətlərində əsaslanan turbinləri sınamaq üçün məlum bir üsul var. giriş, su hidravlik əyləcinin statorunun balanslaşdırıcıya verilən miqdarı tənzimləməklə hidravlik əyləcin yükünün dəyişdirilməsi ilə saxlanılır və turbinin təzyiqinin azaldılması dərəcəsinin müəyyən edilmiş dəyəri tənzimləyicinin vəziyyətini dəyişdirməklə təmin edilir. stendin çıxış hava kanalında quraşdırılmış klapan (bax: PNIPU Bulletin. Aerospace Engineering. No 33 jurnalı, V.M.Kofmanın məqaləsi “Qaz turbinli mühərriklərin turbin üzərində sınaqlarının nəticələrinə əsasən onların səmərəliliyinin müəyyən edilməsinin metodologiyası və təcrübəsi. stendi" Ufa Dövlət Aviasiya Universiteti 2012 - Prototip).
Bu məlum metodun dezavantajı işçi maye kimi istifadə olunan texnoloji suyun tərkibindən hidroksidlərin çökməsi səbəbindən hidravlik əyləcin daxili boşluqlarının tez-tez əsaslı təmiri və yuyulması, hidravlik əyləcdə sərf olunan işçi mayenin çıxarılması ehtiyacıdır. sınaq zamanı, hidravlik əyləcin yükünü tənzimləyərkən kavitasiya ehtimalı və nəticədə hidravlik əyləclərin pozulması.
Nasosların sınaqdan keçirilməsi üçün məlum stenddə çən, boru kəməri sistemi, ölçü alətləri və cihazları var (bax RF patenti No 2476723, MPK F04D 51/00, 16.06.2011-ci il tarixli 2011124315/06 nömrəli ərizəyə əsasən).
Məlum stendlərin dezavantajı turbinləri sınaqdan keçirə bilməməkdir.
Hidravlik əyləc, sıxılmış hava təchizatı qəbuledicisi, yanma kamerası və sınaqdan keçirilən turbindən ibarət təbii şəraitdə turbinlərin sınaqdan keçirilməsi üçün məşhur stend var ("Aviasiya qazının etibarlılığının sınaqdan keçirilməsi və təmin edilməsi" mühazirələrinin qısa kursuna baxın. turbin mühərrikləri və elektrik stansiyaları”, V.A. Qriqoryev, Federal Dövlət Büdcə Təhsil Təşkilatı ali peşə təhsili müəssisəsi “Akademik S.P. Korolev adına Samara Dövlət Aerokosmik Universiteti (Samara Milli Tədqiqat Universiteti” 2011)).
Məlum stendinin dezavantajı, işləyən maye kimi istifadə olunan texnoloji sudan hidroksidlərin çökməsi səbəbindən hidravlik əyləcin daxili boşluqlarının tez-tez əsaslı təmirinə və yuyulmasına ehtiyac, sınaqdan keçirilmiş turbinin xüsusiyyətlərini dəyişdirmək mümkün olmamasıdır. sınaq zamanı geniş diapazon, sınaq zamanı hidravlik əyləcdə sərf olunan işçi mayesinin çıxarılması ehtiyacı.
Turbin və işçi maye təchizatı sistemindən ibarət sınaq mühərriki, su təchizatı və axıdıcı boru kəmərləri olan hidravlik əyləc, tənzimlənən klapan və qiymətləndirici tərəzidən ibarət olan qaz turbinli mühərrikləri sınaqdan keçirmək üçün məşhur bir stend var (bax: "Metroloji üçün avtomatlaşdırılmış prosedur" təlimatı qaz turbinli mühərrikləri sınaqdan keçirərkən fırlanma momentinin ölçülməsi sisteminin təhlili » Federal Dövlət Büdcə Ali Peşə Təhsili Təşkilatı "Akademik SP. Korolev adına Samara Dövlət Aerokosmik Universiteti (Milli Tədqiqat Universiteti)" Samara 2011 - Prototip).
Məlum stendinin dezavantajı, işləyən maye kimi istifadə olunan texnoloji sudan hidroksidlərin çökməsi səbəbindən hidravlik əyləcin daxili boşluqlarının tez-tez əsaslı təmirinə və yuyulmasına ehtiyac, sınaqdan keçirilmiş turbinin xüsusiyyətlərini dəyişdirmək mümkün olmamasıdır. sınaq zamanı geniş diapazon, sınaq zamanı hidravlik əyləcdə sərf olunan işçi mayenin çıxarılması zərurəti , hidravlik əyləcin yükünü tənzimləyən zaman kavitasiya ehtimalı və nəticədə hidravlik əyləcin pozulması.
Təklif olunan ixtira ilə həll edilən texniki problem:
Sınaq zamanı hidravlik əyləcdə istifadə olunan işçi mayenin çıxarılması ehtiyacının aradan qaldırılması;
Hidravlik əyləclərə müntəzəm texniki qulluq tezliyinin azaldılması;
Sınaq zamanı sınaqdan keçirilmiş turbinin xarakteristikalarının geniş diapazonda dəyişdirilməsi imkanının yaradılması.
Bu texniki problem, turbin tərəfindən hazırlanmış hidravlik əyləc tərəfindən udulmuş gücün ölçülməsinə və sınaq zamanı sınaqdan keçirilmiş turbinin rotor sürətinin verilmiş dəyərlərdə saxlanmasına əsaslanan məlum sınaq metodu ilə həll edilir. sınaqdan keçmiş turbinin girişindəki işçi mayenin parametrlərinin, hidravlik əyləcə verilən işçi mayesinin miqdarını tənzimləməklə, ixtiraya uyğun olaraq, hidravlik əyləc kimi sınaqdan keçirilən turbinə kinematik olaraq birləşdirilmiş maye yük nasosundan istifadə olunur, sızdırılan və / və ya tənzimlənən, xüsusiyyətlərini dəyişdirən və maye yük nasosunun işləməsi, qismən boşalma və işçi mayesinin daxil olması ilə işləmək qabiliyyəti ilə qapalı dövrədə həyata keçirilir. sınaq zamanı dövrə və sınaqdan keçirilən turbinin xüsusiyyətləri maye yük nasosunun ölçülmüş xüsusiyyətləri ilə müəyyən edilir.
Metod, işləyən maye təchizatı sistemi olan sınaq turbinini, ixtiraya uyğun olaraq işçi maye üçün doldurma sistemi olan bir konteynerin istifadə edildiyi işçi mayenin tədarükü və boşaldılması üçün boru kəmərləri olan hidravlik əyləcdən ibarət stenddən istifadə etməklə həyata keçirilir. , sınaqdan keçirilən turbinin güc göstəricilərinə uyğun olaraq kalibrlənmiş sensor sistemi olan maye yük nasosunun udma və buraxma xətləri, axıdma xəttində tənzimləyici qurğu və/və ya tənzimləyici qurğular paketi quraşdırıldıqda və maye yük nasosundan hidravlik əyləc kimi istifadə olunur, onun şaftı sınaqdan keçirilən turbinə kinematik olaraq bağlıdır və işçi maye maye yük nasosuna qapalı dövrədə onun qismən boşaldılması və dövrəyə daxil olması imkanı ilə verilir. sınaq zamanı.
Bundan əlavə, ixtiraya uyğun metodu həyata keçirmək üçün sınaqdan keçirilən turbin üçün işçi maye mənbəyi kimi yanacaq komponentlərini və iş mühitini, məsələn, hidrogen-oksigen və ya metan-oksigen təchizatı sistemi olan buxar generatoru istifadə olunur. .
Həmçinin, ixtiraya uyğun metodu həyata keçirmək üçün yük nasosunun axıdılması boru kəmərində işləyən maye axını tənzimləyicisi quraşdırılmışdır.
Bundan əlavə, ixtiraya uyğun üsulu həyata keçirmək üçün maye yük nasosunda işçi maye kimi kimyəvi təmizlənmiş su istifadə olunur.
Bundan əlavə, ixtiraya uyğun metodu həyata keçirmək üçün konteyneri işçi maye ilə doldurmaq üçün sistemə kimyəvi hazırlıq bölməsi daxil edilmişdir.
Bu xüsusiyyətlər dəsti yeni xüsusiyyətlər nümayiş etdirir, yəni bunun sayəsində hidravlik əyləc kimi istifadə olunan maye yük nasosuna müntəzəm texniki qulluq tezliyini azaltmaq, sınaq zamanı hidravlik əyləcdə sərf olunan işçi mayenin çıxarılması ehtiyacını aradan qaldırmaq, və sınaqdan keçirilmiş mayenin xarakteristikalarının geniş spektrinin dəyişdirilməsi imkanını yaratmaq.maye yük nasosunun xarakteristikalarını dəyişdirməklə turbin.
Turbin sınaq stendinin sxematik diaqramı Şəkil 1-də göstərilmişdir, burada
1 - konteynerin işçi maye ilə doldurulması sistemi;
2 - işçi mayenin kimyəvi hazırlanması üçün blok;
3 - tutum;
4 - konteynerə işçi maye ilə təzyiq etmək üçün sistem;
5 - klapan;
6 - emiş xətti;
7 - boşaltma xətti;
8 - maye yük nasosu;
9 - sınaqdan keçirilən turbinə işçi mayenin verilməsi sistemi;
10 - sınaq altında olan turbin;
11 - buxar generatoru;
12 - yanacaq komponentlərinin və iş mühitinin təchizatı sistemi;
13 - tənzimləyici qurğuların paketi;
14 - işləyən maye axını tənzimləyicisi;
15 - təzyiq sensoru;
16 - temperatur sensoru;
17 - işçi mayenin axını qeyd etmək üçün sensor;
18 - vibrasiya sensoru;
19 - filtr;
20 - klapan.
Turbin sınaq dəzgahı işçi mayenin kimyəvi hazırlama qurğusu 2, çən 3, işçi maye çəni üçün təzyiq sistemi 4, klapan 5, emiş 6 və axıdılması 7 xətləri, maye yükləmə nasosu ilə işləyən maye doldurma sistemindən 1 ibarətdir. 8, sınaqdan keçirilmiş turbinə işləyən maye təchizatı sistemi 10, buxar generatoru 11, yanacaq komponentləri və işçi mühit üçün təchizat sistemi 12, tənzimləyici qurğular paketi 13, işçi mayenin axını tənzimləyicisi 14, təzyiq, temperatur sensorları, işçi maye axınının qeydə alınması və vibrasiya 15, 16, 17, 18, filtr 19 və klapan 20.
Turbin sınaq stendinin iş prinsipi aşağıdakı kimidir.
Turbin sınaq stendinin işləməsi ondan başlayır ki, blok 2-dən istifadə edərək işçi mayenin doldurulması sistemi 1 vasitəsilə işçi maye kimi istifadə edilən kimyəvi cəhətdən hazırlanmış su qab 3-ə daxil olur. 3-cü qabı sistem 4 vasitəsilə doldurduqdan sonra ona neytral qazla təzyiq edilir. tələb olunan təzyiq. Sonra klapan 5 açıldıqda, emiş 6, boşaltma 7 xətti və maye yük nasosu 8 işçi maye ilə doldurulur.
Sonradan, sistem 9 vasitəsilə işçi maye sınaqdan keçirilmiş turbinin 10 qanadlarına verilir.
Sınaq edilən turbinin işçi mayesini yaratmaq üçün bir cihaz olaraq, sistem 12 vasitəsilə yanacaq və işçi mühitin komponentlərinin daxil olduğu buxar generatoru 11 (məsələn, hidrogen-oksigen və ya metan-oksigen) istifadə olunur. Buxar generatorunda 11 yanacaq komponentləri yandırıldıqda və işçi mühit əlavə edildikdə sınaqdan keçirilmiş turbinin 10 işçi mayesi kimi istifadə olunan yüksək temperaturlu buxar əmələ gəlir.
İşçi maye sınaqdan keçirilmiş turbinin 10 qanadlarına dəydikdə, onun maye yük nasosunun 8 şaftına kinematik olaraq bağlı olan rotoru hərəkət etməyə başlayır. Test edilmiş turbinin 10 rotorundan gələn fırlanma momenti maye yük nasosunun 8 şaftına ötürülür, sonuncusu hidravlik əyləc kimi istifadə olunur.
Maye yük nasosundan 8 sonra kimyəvi cəhətdən hazırlanmış suyun təzyiqi tənzimləyici qurğular paketindən istifadə etməklə işə salınır 13. Kimyəvi təmizlənmiş suyun maye yük nasosu 8 vasitəsilə axını dəyişdirmək üçün axıdıcı boru kəmərində 7 işçi maye axını tənzimləyicisi 14 quraşdırılır. Maye yük nasosunun 8 xarakteristikaları sensorların 15, 16, 17 oxunuşlarına uyğun olaraq təyin edilir. Maye yük nasosunun 8 və sınaqdan keçirilmiş turbinin 10 vibrasiya xarakteristikaları sensorlar 18 vasitəsilə müəyyən edilir. Əməliyyat zamanı kimyəvi cəhətdən hazırlanmış suyun süzülməsi. stendi süzgəcdən 19 həyata keçirir və 3-cü çəndən 20-ci klapan vasitəsilə boşaldılır.
Turbinin uzunmüddətli sınaqları zamanı maye yük nasosunun 8 dövrəsində işləyən mayenin həddindən artıq istiləşməsinin qarşısını almaq üçün klapan 20 açarkən onu qismən boşaltmaq, həmçinin işçi mayenin doldurma sistemi vasitəsilə əlavə konteyneri 3 vermək mümkündür. Test zamanı 1.
Beləliklə, ixtiranın istifadəsi sayəsində hidravlik əyləc kimi istifadə edilən maye yükləmə nasosundan sonra işçi mayenin çıxarılması zərurəti aradan qaldırıldıqdan sonra sınaq stendində başlanğıc arası müntəzəm texniki xidmətin azaldılması mümkün olur və sınaq zamanı, sınaqdan keçirilmiş turbinin genişləndirilmiş xarakteristikasını əldə etmək.
1. Turbin tərəfindən hazırlanmış hidravlik əyləc tərəfindən udulmuş gücün ölçülməsinə və sınaq prosesində sınaqdan keçirilmiş turbinin rotorunun fırlanma sürətinin parametrlərinin verilmiş qiymətlərində saxlanmasına əsaslanan turbinlərin sınaqdan keçirilməsi üsulu. sınaqdan keçirilmiş turbinin girişindəki işçi maye, hidravlik əyləcə verilən işçi mayenin miqdarını tənzimləməklə, kinematik olaraq sınaqdan keçirilən turbinə birləşdirilmiş maye yük nasosunun hidravlik əyləc kimi istifadə edilməsi ilə fərqlənir, axın sürəti sızdırılan və/və ya tənzimlənən, xassələrini dəyişdirən və maye yükləmə nasosunun işləməsi qapalı dövrədə qismən boşalma və işçi mayesinin dövrəyə daxil olması ilə həyata keçirilir. sınaq, sınaqdan keçirilən turbinin xüsusiyyətləri maye yük nasosunun ölçülmüş xüsusiyyətləri ilə müəyyən edilir.
2. İşçi mayenin tədarükü sistemi ilə sınaqdan keçirilmiş turbin, işçi mayenin tədarükü və boşaldılması üçün boru kəmərləri olan hidravlik əyləc olan, 1-ci bəndə uyğun metodun həyata keçirilməsi üçün stend, onun xüsusiyyəti, tərkibində işçi maye üçün doldurma sistemi olan konteynerin olması ilə xarakterizə olunur. , sınaqdan keçirilən turbinin güc göstəricilərinə uyğun olaraq kalibrlənmiş sensorlar sistemi ilə maye yük nasosunun udma və buraxma xətləri, boşaltma xəttində tənzimləyici qurğu və/və ya tənzimləyici qurğular paketi quraşdırıldıqda və hidravlik əyləc kimi maye yük nasosundan istifadə olunur, onun şaftı sınaqdan keçirilən turbinə kinematik olaraq bağlıdır və işçi maye mayedir, yük nasosu qapalı dövrədə onun qismən boşaldılması və tədarük edilməsi imkanı ilə verilir. sınaq zamanı dövrə.
3. 2-ci bəndə uyğun stend, onun xarakterik xüsusiyyəti, sınaqdan keçirilmiş turbin üçün işçi mayenin mənbəyi kimi yanacaq komponentlərinin və iş mühitinin, məsələn, hidrogen-oksigen və ya metan-oksigenin verilməsi üçün sistemə malik buxar generatorundan istifadə edilməsidir.
4. 2-ci bəndə uyğun stend, maye yükü nasosunun axıdılması boru kəmərində işləyən maye axını tənzimləyicisinin quraşdırılması ilə xarakterizə olunur.
5. 2-ci bəndə uyğun stend, maye yükləmə nasosunda işçi maye kimi kimyəvi cəhətdən hazırlanmış suyun istifadə edilməsi ilə xarakterizə olunur.
6. 2-ci bəndə uyğun stend, xarakterik xüsusiyyəti, qabın işçi maye ilə doldurulması sisteminin onun kimyəvi hazırlanması üçün bölmənin olmasıdır.
Oxşar patentlər:
İxtiradan incə dizel yanacağı filtrinin (F) texniki vəziyyətinin müəyyən edilməsi prosesində istifadə oluna bilər. Metod dizel yanacaq sistemində iki nöqtədə yanacaq təzyiqinin ölçülməsindən ibarətdir, birinci təzyiq PTH incə yanacaq təmizləyici filtrə girişdə, ikinci təzyiq PTD filtrdən çıxışda ölçülür.
Yanma kamerası olan qaz turbinli mühərrikin texniki vəziyyətinin və texniki xidmətinin monitorinqi üsulu. Metod, dövri olaraq həyata keçirilən mühərrikin yanma kamerasının manifoldunda yanacaq təzyiqinin ölçülməsini, mühərrikin yanma kamerasının manifoldunda yanacaq təzyiqinin əldə edilmiş dəyərini icazə verilən maksimum ilə müqayisə etməyi əhatə edir. Mühərrikin müəyyən bir növü üçün əvvəlcədən müəyyən edilmişdir və o, yanma kamerasının manifoldu və enjektorlarının son təmizlənməsindən artıqdırsa, daxili boşluqdan mühit bir nasos cihazı, məsələn, vakuum nasosu ilə məcburi şəkildə çıxarılırsa, və nasos qurğusunun yaratdığı təzyiq vaxtaşırı dəyişdirilir.
İxtira radara aiddir və təyyarənin turbojet mühərrikinin amplituda geri səpələnməsi nümunələrini ölçmək üçün istifadə edilə bilər. Təyyarələrin turboreaktiv mühərriklərinin amplituda geri səpilmə nümunələrini ölçmək üçün stenddə fırlanan platforma, radar stansiyasının qəbuledici, ötürücü və qeyd cihazları, platformanın bucaq vəziyyətinin ölçülməsi, ön və ən azı bir arxa dayaq, onların üzərində tədqiqat obyekti yerləşdirilir.
İxtira diaqnostika sahəsinə, yəni rotor aqreqatlarının texniki vəziyyətinin qiymətləndirilməsi üsullarına aiddir və daşıyıcı qurğuların, məsələn, dəmir yolu vaqonlarının təkər-motor bloklarının (WMU) vəziyyətinin qiymətləndirilməsində istifadə edilə bilər.
İxtira avtomobillərin daxili yanma mühərriklərinin yanacaq sistemlərində istifadə oluna bilər. Avtomobildə yanacaq çəni (32) və rezervuarı (30) olan yanacaq sistemi (31), idarəetmə çuxuruna (56) malik diaqnostik modul, təzyiq sensoru (54), paylayıcı klapan (58), nasos daxildir. (52) və nəzarətçi .
İxtira avtonəqliyyat vasitələrinin texniki xidmətinə, xüsusən də avtomobillərə, traktorlara, kombaynlara və digər özüyeriyən maşınlara texniki xidmətin ekoloji təhlükəsizliyinin müəyyən edilməsi üsullarına aiddir.
İxtira daxili yanma mühərriklərinin (ICE) diaqnostikası üçün istifadə edilə bilər. Metod daxili yanma mühərriki silindrində səs-küyün qeydə alınmasından ibarətdir.
İxtira iş şəraitində dizel avtotraktor mühərriklərinin yüksək təzyiqli yanacaq avadanlığının diaqnostikasında istifadə oluna bilər. Dizel mühərrikinin yanacaq avadanlığının texniki vəziyyətinin müəyyən edilməsi üsulu ondan ibarətdir ki, mühərrik işləyərkən yüksək təzyiqli yanacaq xəttində yanacaq təzyiqinin dəyişməsindən asılılıqlar alınır və bu asılılıqlar istinad olanlarla müqayisə edilir.
İxtira təyyarə mühərriklərinin istehsalı sahəsinə, yəni təyyarənin qaz turbinli mühərriklərinə aiddir. Kütləvi istehsal üsulunda qaz turbinli mühərriklər hissələri istehsal edir və mühərrik modullarının və sistemlərinin montaj bölmələrini, elementlərini və komponentlərini yığır.
İxtira qaz turbinli mühərrikin bir hissəsi kimi kompressorun sabit işləməsinin xüsusiyyətlərini və hədlərini təyin etmək üçün sınaq stendlərinə aiddir. Kompressor mərhələsinin xüsusiyyətlərinə görə işləmə nöqtəsini sabit işləmə sərhədinə keçirmək üçün işçi mayeni (hava) tədqiq olunan kompressor mərhələsinin bələdçi qanadının qanadlararası kanalına daxil etmək lazımdır. İşçi maye, əyri kəsikli bir reaktiv nozzle istifadə edərək, öyrənilən mərhələnin bıçaqlararası kanalına birbaşa qidalanır. İşçi mayenin axın sürəti bir tənzimləmə klapanı ilə tənzimlənir. Həmçinin, işçi maye tədqiq olunan mərhələnin bələdçi qanadının içi boş qanadına verilə bilər və profilin səthindəki xüsusi deşiklər sistemi vasitəsilə axın hissəsinə çıxa bilər və bu, sərhəd qatının ayrılmasına səbəb olur. Qaz turbinli mühərrikin bir hissəsi kimi eksenel kompressorun ayrı-ayrı mərhələlərinin xüsusiyyətlərini öyrənməyə, tədqiq olunan mühərrikin elementlərinə mənfi təsir göstərmədən sabit işləmə sərhədində eksenel kompressor mərhələsinin iş rejimlərini öyrənməyə imkan verir. 2 n. və 1 maaş f-ly, 3 xəstə.
İxtira daxili yanma mühərrikinin (1) giriş borusunda hava fırlanma sisteminin işinin diaqnostikasında istifadə edilə bilər. Metod, PVP-nin birinci istiqamətdə hərəkətini məhdudlaşdırmaq üçün kinematik zəncirin elementinə (13) təsir etmək üçün mexaniki tıxacdan (18) istifadə edərək sürücünün (PVP) hərəkət edən şaftının (140) mövqeyini təyin etməkdən ibarətdir. (A) birinci idarəetmə mövqeyində (CP1) və PVP-nin ilk istinad mövqeyində (CP1) dayandığını və ya ondan kənara çıxıb-çıxmadığını müəyyən etmək üçün mövqe aşkarlama vasitələrindən (141) istifadə edərək yoxlama. Metodun əlavə üsulları verilmişdir. Metodun həyata keçirilməsi üçün bir cihaz təsvir edilmişdir. Texniki nəticə performansın diaqnostikasının dəqiqliyini artırmaqdır. 2 n. və 12 maaş f-ly.
İxtiradan daxili yanma mühərrikinin (İCE) qaz paylama mexanizminin (QDM) bucaq parametrlərinə nəzarət etmək üçün təmir edilmiş İCE-ni stenddə işlətmək və istismarda olan resurs diaqnostikası zamanı istifadə etmək olar. Daxili yanma mühərrikinin vaxtının diaqnostikası üçün cihaz, birinci dayaq silindrinin (SRC) suqəbuledici klapanının şaft vəziyyətinə uyğun olaraq açılmağa başladığı andan krank şaftının (CS) fırlanma bucağını ölçmək üçün bir goniometrdən ibarətdir. SSC-nin üst ölü mərkəzi (TDC), daxili yanma mühərrikinin CV-yə qoşulmuş dərəcə şkalası olan bir disk, sabit göstərici oxu (SA), KS-nin ucu fırlananın pilləli şkalasına qarşı olması üçün quraşdırılmışdır disk. Cihazda POC-nin TDC-yə uyğun HF mövqe sensoru və yüksək gərginlikli transformator və HF mövqe sensoru tərəfindən idarəetmə bloku (CU) vasitəsilə idarə olunan qığılcım boşluğu olan bir klapan mövqeyi sensoru, strob var. Hər bir klapan mövqeyi sensoru idarəetmə bloku vasitəsilə enerji təchizatı blokuna (PSU) qoşulur və mövqeyini dəyişdirərkən stasionar idarəetmə blokuna nisbətən strobe işığının nəbzinin formalaşmasını təmin edir. Vana sensoru işləyərkən və TDC sensoru işləyərkən sabit dəyərlər arasındakı fərq, klapan açılmağa başladığı andan pistonun gəlişinə uyğun gələn ana qədər CV fırlanma bucağının ədədi dəyərinə uyğundur. TDC-də ilk silindr. Texniki nəticə ölçmə xətasını azaltmaqdır. 1 xəstə.
İxtira maşınqayırma sahəsinə aiddir və sınaq avadanlıqlarında, yəni sınaq maşınları, onların birləşmələri, bucaqları və hissələri üçün stendlərdə tətbiq oluna bilər. Fırlanma anı yükləmə mexanizmində (1) dişli redüktör (2) və ötürücü qurğu (3) var. Ötürücü qurğuya (2) daxili hissə (4) və xarici hissələr (5) və (6) daxildir. Daxili hissədə (4) dişli çarxlar (17) və (18) var, onlar birlikdə yığıldıqda xüsusi texnoloji vintlər (66) və (67) üçün yivli deşiklərə malikdir. Xarici hissələrdə (5) və (6) dişli çarxlar (29) və (31) var, onların diafraqmalarında (28), (30) və (34) xüsusi texnoloji boltlar (70) qoz-fındıq ilə işləməyə imkan verən deşiklər hazırlanır. Dinamik balanslaşdırmanı həyata keçirmək üçün dişli çarxları (29) və (31) bir-birinə nisbətən fırlanmadan sərt şəkildə təmin etmək üçün onlara (71) yerləşdirilməlidir. 20.000 Nm-ə qədər fırlanma anı, aşağı vibrasiya səviyyələrini təmin etməklə, 4.500 rpm-ə qədər giriş milinin sürətində əldə edilir. 3 xəstə.
İxtira təyyarə mühərriklərinin istehsalı sahəsinə, yəni təyyarə turbojet mühərriklərinə aiddir. İki dövrəli, iki şaftlı konstruksiyadan hazırlanmış eksperimental turbojet mühərriki incə sazlamaya məruz qalır. Turbojet mühərrikinin inkişafı mərhələlərlə həyata keçirilir. Hər mərhələdə birdən beşə qədər turbojet mühərrikləri müəyyən edilmiş parametrlərə uyğunluq üçün sınaqdan keçirilir. Bitirmə mərhələsində təcrübəli turbojet mühərriki çox dövrəli proqrama uyğun olaraq sınaqdan keçirilir. Test mərhələlərini yerinə yetirərkən, müddəti proqramlaşdırılmış uçuş vaxtından çox olan alternativ rejimlər həyata keçirilir. Tipik uçuş dövrləri formalaşır, bunun əsasında proqram ən çox yüklənmiş hissələrin zədələnmə qabiliyyətini müəyyənləşdirir. Buna əsaslanaraq, sınaq zamanı tələb olunan yükləmə dövrlərinin sayı müəyyən edilir. Sürətli çıxışdan maksimum və ya tam məcburi rejimə mühərrikin tam dayandırılmasına qədər tam reyestrdə dövrlərin sürətli dəyişdirilməsi və sonra bütün dövr ərzində rejimlərin çoxlu növbələşməsi ilə uzunmüddətli işin təmsilçi dövrü daxil olmaqla, testlərin tam həcmi yaradılır. uçuş müddətini 5 dəfədən az olmayan müxtəlif rejim dəyişiklikləri ilə bütün əməliyyat spektri. Sınaq dövrünün bir hissəsi üçün maksimum və ya məcburi rejimə sürətli giriş sürətlənmə və buraxılış sürəti ilə həyata keçirilir. Texniki nəticə eksperimental turbojet mühərriklərinin inkişafı mərhələsində sınaq nəticələrinin etibarlılığının artırılmasından və turboreaktiv mühərriklərin sonrakı uçuş əməliyyatının geniş spektrində regional və mövsümi şəraitdə xidmət müddəti və etibarlılığının qiymətləndirilməsinin təmsilçiliyini genişləndirməkdən ibarətdir. mühərriklər. 5 maaş f-ly, 2 xəstə.
İxtira təyyarə mühərriklərinin istehsalı sahəsinə, yəni təyyarənin qaz turbinli mühərriklərinə aiddir. İki dövrəli, iki valdan hazırlanmış eksperimental qaz turbinli mühərrik incə sazlamaya məruz qalır. Qaz turbinli mühərrikin inkişafı mərhələlərlə həyata keçirilir. Hər mərhələdə birdən beşə qədər qaz turbinli mühərriklər müəyyən edilmiş parametrlərə uyğunluq üçün sınaqdan keçirilir. Sınaq zamanı zədələnmiş və ya tələb olunan parametrlərə cavab verməyən modullardan hər hansı birini yoxlayın və zəruri hallarda dəyişdirilmiş modullarla dəyişdirin - aşağı təzyiqli kompressordan tutmuş bütün rejimli fırlanan reaktiv nozzliyə qədər, o cümlədən tənzimlənən reaktiv başlıq və fırlanan cihaz. fırlanma oxu üfüqi oxa nisbətən ən azı 30° bucaqla fırlanan yanacaqdan sonrakı yanma kamerasına sökülə bilən şəkildə bərkidilir. Sonrakı inkişafla sınaq proqramına iqlim şəraitinin eksperimental qaz turbinli mühərrikin istismar xüsusiyyətlərində dəyişikliklərə təsirini müəyyən etmək üçün mühərrik sınaqları daxildir. Sınaqlar müəyyən bir sıra mühərriklər üçün proqramlaşdırılmış uçuş rejimləri diapazonu daxilində müxtəlif rejimlərdə mühərrikin iş parametrlərinin ölçülməsi ilə aparılıb və nəticədə alınan parametrlər iş xüsusiyyətlərində dəyişikliklər nəzərə alınmaqla standart atmosfer şəraitinə gətirilib. atmosfer şəraiti dəyişdikdə maye və mühərrik axını yolunun həndəsi xüsusiyyətləri. Texniki nəticə qaz turbinli mühərrikin əməliyyat xüsusiyyətlərini, yəni müxtəlif iqlim şəraitində uçuş dövrlərinin tam diapazonunda işləmə zamanı mühərrikin itələyici gücünü və etibarlılığını artırmaqdan, həmçinin texnologiyanı sadələşdirməkdən və əmək xərclərini azaltmaqdan ibarətdir. pilot qaz turbin mühərrikinin tamamlanması mərhələsində qaz turbin mühərrikinin sınaq prosesinin enerji intensivliyi. 3 maaş f-ly, 2 xəstə, 4 masa.
İxtira təyyarə mühərriklərinin istehsalı sahəsinə, yəni təyyarə turbojet mühərriklərinə aiddir. Turbojet mühərriki iki dövrəli, iki şaftlıdır. Fırlanan cihazın üfüqi oxa nisbətən fırlanma oxu sağ mühərrik üçün saat yönünün əksinə ən azı 30°, sol mühərrik üçün isə saat yönünün əksinə ən azı 30° bucaq altında fırlanır. Mühərrik çox dövrəli proqram çərçivəsində sınaqdan keçirilmişdir. Test mərhələlərini yerinə yetirərkən, müddəti proqramlaşdırılmış uçuş vaxtından çox olan alternativ rejimlər həyata keçirilir. Tipik uçuş dövrləri formalaşır, bunun əsasında proqram ən çox yüklənmiş hissələrin zədələnmə qabiliyyətini müəyyənləşdirir. Buna əsaslanaraq, sınaq zamanı tələb olunan yükləmə dövrlərinin sayı müəyyən edilir. Sürətli çıxışdan maksimum və ya tam məcburi rejimə mühərrikin tam dayandırılmasına qədər tam reyestrdə dövrlərin sürətli dəyişdirilməsi və sonra bütün dövr ərzində rejimlərin çoxlu növbələşməsi ilə uzunmüddətli işin təmsilçi dövrü daxil olmaqla, testlərin tam həcmi yaradılır. uçuş müddətini 5-6 dəfədən az olmayan müxtəlif rejim dəyişiklikləri ilə bütün əməliyyat spektri. Sınaq dövrünün bir hissəsi üçün maksimum və ya məcburi rejimə sürətli giriş sürətlənmə və buraxılış sürəti ilə həyata keçirilir. Texniki nəticə sınaq nəticələrinin etibarlılığının artırılmasından və mühərriklərin sonrakı uçuş istismarının geniş regional və mövsümi şərtlərində turbojet mühərrikinin xidmət müddəti və istismar etibarlılığının qiymətləndirilməsinin təmsilçiliyini genişləndirməkdən ibarətdir. 8 maaş f-ly, 1 xəstə.
İxtira təyyarə mühərriklərinin istehsalı sahəsinə, yəni təyyarənin qaz turbinli mühərriklərinə aiddir. İki dövrəli, iki valdan hazırlanmış eksperimental qaz turbinli mühərrik incə sazlamaya məruz qalır. Qaz turbinli mühərrikin inkişafı mərhələlərlə həyata keçirilir. Hər mərhələdə birdən beşə qədər qaz turbinli mühərriklər müəyyən edilmiş parametrlərə uyğunluq üçün sınaqdan keçirilir. Sonrakı inkişafla sınaq proqramına iqlim şəraitinin eksperimental qaz turbinli mühərrikin istismar xüsusiyyətlərində dəyişikliklərə təsirini müəyyən etmək üçün mühərrik sınaqları daxildir. Sınaqlar müəyyən bir sıra mühərriklər üçün proqramlaşdırılmış uçuş rejimləri diapazonu daxilində müxtəlif rejimlərdə mühərrikin iş parametrlərinin ölçülməsi və işçi mayesinin xassələrində və həndəsi ölçülərdə dəyişikliklər nəzərə alınmaqla əldə edilmiş parametrlərin standart atmosfer şəraitinə çatdırılması yolu ilə aparılmışdır. atmosfer şəraiti dəyişdikdə mühərrik axını yolunun xüsusiyyətləri. Texniki nəticə qaz turbinli mühərrikin istismar xüsusiyyətlərini, yəni eksperimental olaraq təsdiqlənmiş resursla təkanını və müxtəlif iqlim şəraitində uçuş dövrlərinin tam diapazonunda işləmə zamanı mühərrikin etibarlılığını artırmaqdan, həmçinin texnologiyanın sadələşdirilməsindən və azaldılmasından ibarətdir. GTD prototipinin tamamlanması mərhələsində qaz turbin mühərrikinin sınaq prosesinin əmək xərcləri və enerji intensivliyi. 3 maaş f-ly, 2 xəstə, 4 masa.
İxtira təyyarə mühərriklərinin istehsalı sahəsinə, yəni təyyarənin qaz turbinli mühərriklərinə aiddir. Qaz turbinli mühərrikin kütləvi istehsalı üsulunda hissələr hazırlanır və montaj aqreqatları, mühərrik modulları və sistemlərinin elementləri və komponentləri yığılır. Modullar ən azı səkkiz miqdarda yığılır - aşağı təzyiqli kompressordan bütün rejimdə tənzimlənən reaktiv nozzle qədər. Quraşdırıldıqdan sonra mühərrik çox dövrəli proqrama uyğun olaraq sınaqdan keçirilir. Test mərhələlərini yerinə yetirərkən, müddəti proqramlaşdırılmış uçuş vaxtından çox olan alternativ rejimlər həyata keçirilir. Tipik uçuş dövrləri formalaşır, bunun əsasında proqram ən çox yüklənmiş hissələrin zədələnmə qabiliyyətini müəyyənləşdirir. Buna əsaslanaraq, sınaq zamanı tələb olunan yükləmə dövrlərinin sayı müəyyən edilir. Sürətli çıxışdan maksimum və ya tam məcburi rejimə mühərrikin tam dayandırılmasına qədər tam reyestrdə dövrlərin sürətli dəyişdirilməsi və sonra bütün dövr ərzində rejimlərin çoxlu növbələşməsi ilə uzunmüddətli işin təmsilçi dövrü daxil olmaqla, testlərin tam həcmi yaradılır. uçuş müddətini 5 dəfədən az olmayan müxtəlif rejim dəyişiklikləri ilə bütün əməliyyat spektri. Sınaq dövrünün bir hissəsi üçün maksimum və ya məcburi rejimə sürətli giriş sürətlənmə və buraxılış sürəti ilə həyata keçirilir. Texniki nəticə, seriyalı istehsal mərhələsində sınaq nəticələrinin etibarlılığının artırılmasından və mühərriklərin sonrakı uçuş istismarı üçün geniş regional və mövsümi şəraitdə qaz turbinli mühərrikin ömrünü və etibarlılığını qiymətləndirmənin təmsilçiliyini genişləndirməkdən ibarətdir. 2 n. və 11 maaş f-ly, 2 xəstə.
İxtira təyyarə mühərriklərinin istehsalı sahəsinə, yəni təyyarə turbojet mühərriklərinə aiddir. İki dövrəli, iki şaftlı konstruksiyadan hazırlanmış eksperimental turbojet mühərriki incə sazlamaya məruz qalır. Turbojet mühərrikinin inkişafı mərhələlərlə həyata keçirilir. Hər mərhələdə birdən beşə qədər turbojet mühərrikləri müəyyən edilmiş parametrlərə uyğunluq üçün sınaqdan keçirilir. Sonrakı inkişafla sınaq proqramına iqlim şəraitinin eksperimental turbojet mühərrikinin istismar xüsusiyyətlərindəki dəyişikliklərə təsirini müəyyən etmək üçün mühərrik sınaqları daxildir. Sınaqlar müəyyən bir sıra mühərriklər üçün proqramlaşdırılmış uçuş rejimləri diapazonu daxilində müxtəlif rejimlərdə mühərrikin iş parametrlərinin ölçülməsi və işçi mayesinin xassələrindəki dəyişikliklər və həndəsi xarakteristikalar nəzərə alınmaqla əldə edilmiş parametrlərin standart atmosfer şəraitinə çatdırılması yolu ilə aparılır. atmosfer şəraiti dəyişdikdə mühərrik axını yolunun. Texniki nəticə eksperimental olaraq təsdiqlənmiş resursla turbojet mühərrikinin əməliyyat xüsusiyyətlərini, yəni təkanını və müxtəlif iqlim şəraitində uçuş dövrlərinin tam diapazonunda işləmə zamanı mühərrikin etibarlılığını artırmaqdan, həmçinin texnologiyanı sadələşdirməkdən və sürəti azaltmaqdan ibarətdir. TRD prototipinin tamamlanması mərhələsində turbojet mühərrikinin sınaq prosesinin əmək xərcləri və enerji intensivliyi. 3 maaş f-ly, 2 xəstə.
İxtira maşınqayırma sahəsinə aiddir və turbinlərin sınaqdan keçirilməsi üçün nəzərdə tutulub. Elektrik və hərəkət sistemlərinin buxar və qaz turbinlərinin avtonom stendlərdə sınaqdan keçirilməsi yeni elektrik stansiyalarının yaradılması üzrə işlərin həcmini, maya dəyərini və ümumi vaxtını azaltmağa imkan verən yeni texniki həllərin təkmil işlənməsinin effektiv vasitəsidir. Təklif olunan ixtira ilə həll edilən texniki problem sınaq zamanı hidravlik əyləcdə sərf olunan işçi mayenin çıxarılması ehtiyacını aradan qaldırmaqdır; hidravlik əyləclərdə müntəzəm texniki xidmətin tezliyinin azaldılması; sınaq zamanı sınaqdan keçirilmiş turbinin xarakteristikalarının geniş diapazonda dəyişdirilməsi imkanının yaradılması. Metod, işləyən maye təchizatı sistemi olan sınaq turbinini, ixtiraya uyğun olaraq işçi maye üçün doldurma sistemi olan bir konteynerin istifadə edildiyi işçi mayenin tədarükü və boşaldılması üçün boru kəmərləri olan hidravlik əyləcdən ibarət stenddən istifadə etməklə həyata keçirilir. , sınaqdan keçirilən turbinin güc göstəricilərinə uyğun olaraq kalibrlənmiş sensor sistemi olan maye yük nasosunun emiş və axıdma xətləri, boşaltma xəttində tənzimləyici qurğu və ya tənzimləyici qurğular paketi quraşdırıldıqda və maye yükü nasosdan hidravlik əyləc kimi istifadə olunur, onun mili sınaqdan keçirilən turbinə kinematik olaraq bağlıdır və işçi maye sınaq zamanı onun qismən boşaldılması və dövrəyə daxil olması ehtimalı ilə qapalı dövrədə maye yük nasosuna verilir. 2 n. və 4 maaş f-ly, 1 xəstə.
Bu CMEA standartı elektrik stansiyalarında turbogeneratorları idarə etmək üçün stasionar buxar turbinlərinə şamil edilir və quraşdırma və sınaq zamanı və sonra turbinlərin və köməkçi avadanlıqların qəbulu üçün əsas qaydaları müəyyən edir.
1. ÜMUMİ MÜDDƏALAR
1.1. Turbinlərin qəbulu zamanı turbin və köməkçi avadanlıqların istismar zamanı etibarlı və fasiləsiz işləməsini təmin etmək məqsədilə quraşdırma keyfiyyətinə nəzarət həyata keçirilir. Eyni zamanda əməyin mühafizəsi, təhlükəsizlik texnikası və yanğından mühafizə tələblərinə əməl olunmasına nəzarət də həyata keçirilir.
Turbinlərin quraşdırılması üçün əsas qaydalar məlumat əlavəsində verilmişdir.
1.2. Turbinin istismara qəbulu aşağıdakı mərhələlərdən ibarət olmalıdır:
1) montaj və quraşdırmadan əvvəl turbinin və köməkçi avadanlığın tamlığının və texniki vəziyyətinin yoxlanılması;
2) quraşdırma işlərindən sonra turbin yığma aqreqatlarının və sistemlərinin qəbulu;
3) buxar turbin qurğusunun montaj aqreqatlarının və sistemlərinin sınaqlarının nəticələrinə əsasən qəbulu;
4) buxar turbin qurğusunun (güc blokunun) kompleks sınaqlarının nəticələrinə əsasən turbinin qəbulu.
2. YIĞIŞ BÖLGƏLƏRİNİN VƏ SİSTEMLƏRİN QƏBUL EDİLMƏSİ
2.1. Turbin yığma aqreqatlarının və köməkçi avadanlığın tamlığının və texniki vəziyyətinin yoxlanılması avadanlıqların montaja gəlişi ilə aparılmalıdır.
Eyni zamanda, avadanlıqların zədələnməsinin və qüsurlarının olmaması, boyanın, qoruyucu və xüsusi örtüklərin bütövlüyü, möhürlərin bütövlüyü yoxlanılır.
2.2. Quraşdırma və quraşdırmadan sonra buxar turbin qurğusunun hər bir mexanizmi, aparatı və sistemi texniki sənədlərdə göstərilən sınaqlardan keçməlidir. Lazım gələrsə, aşkar edilmiş qüsurları aradan qaldırmaq üçün audit aparıla bilər.
2.3. Qəbul proqramına buxar turbin qurğusunun etibarlı işləməsini təmin etmək üçün zəruri olan sınaqlar və yoxlamalar daxil edilməlidir, o cümlədən:
1) dayandırma və idarəetmə klapanlarının sıxlığının yoxlanılması;
2) ölçü vasitələrinin oxunuşunun düzgünlüyünün yoxlanılması, blok sistemlərinin bloklanması və mühafizəsi;
3) aqreqat sistem tənzimləyicilərinin düzgün işləməsinin və əvvəlcədən qurulmasının yoxlanılması;
9) regenerasiya sisteminin işinin yoxlanılması;
10) qurğunun vakuum sisteminin sıxlığının yoxlanılması.
3. TURBİNİN İSTİSADƏYƏ QƏBUL EDİLMƏSİ
3.1. Turbinin istismara qəbulunun son mərhələsi təyinatı üzrə işləyərkən və nominal elektrik və istilik yüklərində 72 saat ərzində hərtərəfli sınaqdan keçirilməlidir.
Əgər elektrik stansiyasının iş şəraitinə görə nominal yüklərə nail olmaq mümkün olmadıqda, buxar turbin qurğusu sınaq nəticələrinə əsasən maksimum mümkün yükdə qəbul edilməlidir.
3.2. Turbinin istismara qəbul edilməsi meyarı müəyyən edilmiş hərtərəfli sınaq müddətində uzunmüddətli işləməyə mane olan qüsurların olmaması olmalıdır.
Əgər elektrik stansiyasının iş şəraitinə görə mürəkkəb sınaqlar müəyyən edilmiş müddətdə davam edə bilmirsə, kompleks sınaqların faktiki vaxtı ərzində heç bir qüsur olmadıqda turbin sınaqlardan keçmiş hesab olunur.
3.3. Turbinin istismara qəbulu ST SEV 1798-79-a uyğun olaraq formada və ya turbin üçün pasportda müvafiq qeydlə təsdiqlənməlidir.
MƏLUMAT ƏLAVƏ
TURBINLARIN QURAŞDIRILMASI ÜÇÜN ƏSAS QAYDALAR
1. Turbin otağı və bünövrələr qəliblərdən, iskelelərdən və zibildən təmizlənməlidir. Açıqlar hasarlanmalı, kanallar, qablar və lyuklar bağlanmalıdır.
2. Qış şəraitində quraşdırma işlərinə hazırlıq zamanı turbinin quraşdırılması üçün ən azı +5 °C temperatur tələb olunan turbin otağı və binalar üçün pəncərələr şüşələnməli, qapılar bağlanmalı, istilik sistemi işə salınmalıdır. avadanlıq.
3. Avadanlıqların quraşdırılması üçün təhvil verilən bünövrələrdə əsas avadanlıqlar üçün düzləşdirmə oxları işarələnməli və hündürlük işarələri qeyd edilməlidir.
4. Turbinin quraşdırılması üçün nəzərdə tutulan bünövrələrdə oxlar gömülü metal hissələrin üzərində işarələnməlidir, yüksəklik işarələri isə etalonlarda sabitlənməlidir.
Bünövrəyə sabitlənmiş baltalar və meyarlar bünövrə çərçivələrinin və digər dəstəkləyici strukturların konturundan kənarda yerləşdirilməlidir. Dizayn ölçülərindən sapmalar beton, dəmir-beton və metal təməl konstruksiyaların tikintisi üzrə işlərin istehsalı və qəbulu üçün texniki sənədlərdə təchizatçı tərəfindən müəyyən edilmiş dəyərlərdən çox olmamalıdır.
5. Quraşdırma işlərini yerinə yetirərkən əməyin mühafizəsi və təhlükəsizlik tədbirləri üzrə təlimat və qaydaların tələblərinə əməl edilməlidir.
6. Quraşdırma zamanı avadanlığın istismarı zamanı qoruyucu birləşmələrlə örtülmüş qalmalı olan səthlər istisna olmaqla, avadanlıq qoruyucu sürtkü yağlarından və örtüklərdən təmizlənməlidir. Avadanlıqların daxili səthlərindəki qoruyucu örtüklər ümumiyyətlə avadanlığı sökmədən çıxarılmalıdır.
7. Avadanlıqların quraşdırılmasından dərhal əvvəl təməlin dayaq səthi çılpaq betona qədər təmizlənməlidir və su ilə yuyulmalıdır.
8. İşlənmiş dayaq səthləri olan avadanlıqlar bünövrə səthinin dəqiq düzülmüş sərt dayaq elementlərinə quraşdırılmalıdır.
9. Quraşdırma prosesində turbinin dəzgahda yığılması texniki məlumat vərəqlərinə və texniki tələblərə uyğun olaraq boşluqları və cütləşən montaj aqreqatlarının mərkəzləşdirilməsini saxlamaqla təkrar edilməlidir.
10. Avadanlıqların quraşdırılması zamanı dizayn istinad ölçüləri və hündürlüklərindən, habelə üfüqi, şaquli, koaksiallıq və paralellikdən sapmalar müəyyən növ avadanlıqlar üçün texniki sənədlərdə və quraşdırma təlimatlarında göstərilən icazə verilən dəyərlərdən çox olmamalıdır.
11. Avadanlıqların quraşdırılması zamanı texniki sənədlərdə nəzərdə tutulmuş işlərin keyfiyyətinə nəzarət aparılmalıdır.
Sonrakı quraşdırma əməliyyatlarına başlamazdan əvvəl müəyyən edilmiş qüsurlar aradan qaldırılmalıdır.
12. Quraşdırma prosesi zamanı yerinə yetirilən gizli işlərin texniki tələblərə uyğun olub-olmaması yoxlanılır. Gizli işlərə maşınların və onların yığılma aqreqatlarının yığılması, boşluqların, dözümlülüklərin və uyğunluqların yoxlanılması, avadanlığın düzülməsi və sonrakı quraşdırma və ya tikinti işlərindən sonra keyfiyyətini yoxlamaq mümkün olmadıqda digər işlər daxildir.
13. Quraşdırma prosesində onun sökülməsi texniki şərtlər, təlimatlar və ya texniki sənədlərlə nəzərdə tutulduğu hallar istisna olmaqla, quraşdırma üçün qəbul edilmiş avadanlıq sökülməməlidir.
14. Buxar turbin qurğularının sistemlərinin boru kəmərləri və istilik dəyişdiriciləri təmizlənərək və konservləşdirilərək quraşdırma yerinə çatdırılmalıdır.
2. Mövzu - 17.131.02.2-76.
3. CMEA standartı PCC-nin 53-cü iclasında təsdiq edilmişdir .
4. CMEA standartının tətbiqinə başlama tarixləri:
5. İlk yoxlamanın tarixi 1990-cı il, yoxlamanın tezliyi 10 ildir.
əməliyyat zamanı vaxtaşırı (ən azı3-4 ildən bir) standartlara uyğunluğu təsdiqləməktiv xüsusiyyətləri.
Buna uyğun olaraq, istilik sınaqları zamanı əldə edilən faktiki göstəricilərə əsasən, yanacaq istifadəsi üçün RD tərtib edilir və təsdiqlənir,
etibarlılıq müddəti onun işlənmə dərəcəsindən və mənbə materiallarının etibarlılığından, planlaşdırılan yenidənqurma və modernləşdirmələrdən, avadanlıqların təmirindən asılı olaraq müəyyən edilir, lakin 5 ildən çox ola bilməz.
Buna əsaslanaraq, avadanlıqların faktiki xüsusiyyətlərinin normativlərə uyğunluğunu təsdiqləmək üçün tam istilik sınaqları ən azı 3-4 ildə bir dəfə ixtisaslaşdırılmış istismar təşkilatları tərəfindən aparılmalıdır (sınaq nəticələrinin işlənməsi üçün tələb olunan vaxt nəzərə alınmaqla, RD-ni təsdiq edin və ya yenidən nəzərdən keçirin).
Bir turbin qurğusunun enerji səmərəliliyini qiymətləndirmək üçün sınaqlar nəticəsində əldə edilən məlumatları müqayisə edərək (kondensasiya rejimlərində elektrik enerjisi istehsalı üçün müvafiq xüsusi istilik istehlakı ilə və dizayn istilik sxemi və nominal parametrlərlə idarə olunan hasilat ilə əldə edilə bilən maksimum elektrik enerjisi). və şərtlər, tənzimlənən seçimləri olan turbinlər üçün maksimum mümkün buxar və istilik təchizatı və s.) yanacaqdan istifadə məsələləri üzrə ekspert təşkilatı RD-nin təsdiqi və ya ona yenidən baxılması barədə qərar qəbul edir.
Siyahı
4.4-cü fəsil üçün istinadlar
GOST 24278-89. İstilik elektrik stansiyalarında elektrik generatorlarını idarə etmək üçün stasionar buxar turbin qurğuları. Ümumi texniki tələblər.
GOST 28969-91. Aşağı gücə malik stasionar buxar turbinləri. Ümumi texniki tələblər.
GOST 25364-97. Stasionar buxar turbin aqreqatları. Mil xətti dayaqları üçün vibrasiya standartları və ölçmələrə dair ümumi tələblər.
GOST 28757-90. İstilik elektrik stansiyalarının buxar turbinlərinin regenerasiya sistemi üçün qızdırıcılar. Ümumi texniki şərtlər.
Enerji sistemlərinin istismarına dair inzibati sənədlər toplusu (İstilik mühəndisliyi hissəsi).- M.: ZAO Energoservice, 1998.
Avtomatik idarəetmə sistemlərinin yoxlanılması və sınaqdan keçirilməsi və buxar turbinlərinin mühafizəsi üçün təlimatlar: RD 34.30.310.- M.: SPO Soyuztehenergo, 1984. (SO 153-34.30.310).
RD 34.30.310-a düzəliş. - M.: SPO ORGRES, 1997.
Mineral yağda işləyən 100-800 MVt gücündə turbin aqreqatlarının yağ sistemləri üçün standart istismar təlimatları: RD 34.30.508-93.- M.: SPO ORGRES, 1994. (SO 34.30.508-93).
Elektrik stansiyalarının buxar turbinlərinin kondensasiya qurğularının istismarı üçün təlimatlar: MU 34-70-122-85 (RD 34.30.501).- M.: SPO Soyuztehenergo, 1986. (SO 34.30.501).
9. Sistemlər üçün standart istismar təlimatları
gücü 100-800 MVt olan enerji bloklarının yüksək təzyiqlə regenerasiyası; RD 34.40.509-93, - M.: SPO ORGRES, 1994. (SO 34.40.509-93).
10. İstilik elektrik stansiyalarında və istilik elektrik stansiyalarında gücü 100-800 MVt olan enerji bloklarının kondensat yolunun və aşağı təzyiqli regenerasiya sisteminin istismarı üçün standart təlimatlar: RD 34.40.510-93, - M.: SPO ORGRES , 1995. (SO 34.40.510-93).
P. Qolodnova O.S. Yağ təchizatı sistemlərinin və turbogeneratorların möhürlərinin istismarı; hidrogen soyutma. - M.: Enerji, 1978.
Generatorlar üçün qaz-yağ hidrogen soyutma sistemi üçün standart istismar təlimatları: RD 153-34.0-45.512-97.- M.: SPO ORGRES, 1998. (SO 34.45.512-97).
İstilik enerjisi avadanlığının qorunması üçün təlimatlar: RD 34.20,591-97. - M.: SPO ORGRES, 1997. (SO 34.20.591-97).
RD 153-34.1-30.311-96
ORGRES MÜKEMMEL XİDMƏT
Moskva 2001
Açar sözlər: buxar turbin, ekspress sınaqlar, parametr ölçüləri, təcrübə, sınaq proqramı, sxemlərin eyniliyi və iş şəraiti, ümumi səmərəliliyin dəyişməsinin qiymətləndirilməsi.
1 ÜMUMİ HİSSƏ
Bu Təlimatlar ASC ORGRES firmasının materiallarının sintezi, eləcə də digər istismara verən təşkilatların və bir sıra elektrik stansiyalarının personalının təcrübəsi əsasında tərtib edilmişdir.
20 ildən çox əvvəl buraxılmış altı növ turbinin ekspress sınaqlarının (ET) aparılması üçün təlimatlar indi olduqca köhnəlmişdir və onlarda nəticələrin işlənməsi prosesi çox vaxt əsassız olaraq mürəkkəbdir. Bundan əlavə, test proqramlarının özləri, o vaxtdan bəri toplanmış təcrübə nöqteyi-nəzərindən, əldə edilmiş nəticələrin etibarlılığına və tamlığına xələl gətirmədən əhəmiyyətli dərəcədə azaldıla və birləşdirilə bilər, bu, çətinləşdirən əməliyyat problemləri nəzərə alınmaqla xüsusilə vacibdir. yüksək keyfiyyətli və vaxtında testlər aparmaq.
Beləliklə, bu işin aktuallığı son nəticələrin reprezentativliyini və düzgünlüyünü qoruyarkən eksperimental məlumatların sınaqdan keçirilməsi və emalının mürəkkəbliyini minimuma endirmək ehtiyacından irəli gəlir (Əlavə A).
2 EI-NİN MƏQSƏDİ
Turbinlərin ekspress sınaqları aşağıdakı amilləri qiymətləndirmək üçün lazımi məlumatları əldə etmək üçün səlahiyyətli və qənaətli işləməyi təmin etmək üçün aparılır:
Ümumi səmərəliliyin cari dəyişiklikləri;
Ayrı-ayrı elementlərin vəziyyəti və qüsurların vaxtında aşkar edilməsi;
Turbinin və ya onun elementlərinin təmirinin (yenidən qurulmasının) keyfiyyəti.
EI nəticələrinin təhlili turbinin yoxlanılması və aradan qaldırılması üçün dayandırılmalı (və ya mümkünsə, quraşdırmanın ayrı-ayrı elementləri söndürülməlidir) və ya nöqsanların aradan qaldırılması üçün dayandırılmalı olub-olmaması barədə əsaslı mühakimə yürütməyə imkan verəcəkdir. növbəti təmir. Qərar qəbul edərkən, dayandırmaların, bərpa işlərinin, elektrik (istilik) enerjisinin çatışmazlığı və digərlərinin mümkün xərcləri səmərəliliyi azalmış avadanlıqların istismarı nəticəsində yaranan itkilərlə müqayisə edilir.
Ekspress sınaqlar elektrik stansiyasının texniki rəhbəri tərəfindən təsdiq edilmiş proqrama uyğun olaraq istismara vermə sexlərinin (qruplarının) işçiləri tərəfindən aparılır.
Təmirlər arasında EI-nin tezliyi ciddi şəkildə tənzimlənmir və əsasən turbin qurğusunun vəziyyətindən, iş müddətindən, iş səviyyəsindən, işə salma əməliyyatlarının keyfiyyətindən və digər hallardan asılıdır (məsələn, fövqəladə sınaqdan sonra həyata keçirilməlidir. təlimatları pozmaqla uğursuz işə salınma, buxar parametrlərinin təcili azalması və s.). Ancaq orta hesabla bu cür testlərin hər üç-dörd ayda bir aparılması tövsiyə olunur.
EI-nin ƏSASINDA OLAN 3 ƏSAS PRİNSİPLƏR
EI avadanlığın dəyişən performans göstəricilərinin müqayisəli qiymətləndirilməsi prinsipinə əsaslandığına görə, bu Təlimatların 2-ci Bölməsində verilmiş problemləri həll etmək üçün həcmli və bahalı sözdə balans testlərini aparmaq lazım deyil. buxarın və suyun çoxsaylı axın sürətlərinin yüksək dəqiqliklə ölçülməsi və səmərəliliyin mütləq göstəricilərinin - xüsusi istilik (buxar) sərfinin sonrakı hesablanması ilə bir turbin qurğusunun. Buna görə də, xüsusi istilik (buxar) istehlakını təyin edərkən çox əmək tutumlu xüsusi istilik (buxar) istehlakı əvəzinə, kifayət qədər dəqiq ölçülməyən bir turbin qurğusunun ümumi səmərəliliyini dəyişdirmək üçün əsas meyar kimi elektrik enerjisi götürülür. çətin. Bu vəziyyətdə, bu gücün asılılıqları adətən tətbiq olunduğu kimi kondensasiya rejimində təzə buxar axını ilə deyil, regenerasiya sistemi söndürüldükdə turbinin idarəetmə mərhələsindəki təzyiqlə müqayisə edilir (bu, mümkün edir regenerativ qızdırıcıların rejimlərinin və iş göstəricilərinin göstərilən asılılığın yeri və təbiətinə təsirini istisna etmək və buna görə də sonrakı EI-nin müqayisəli nəticələrinin düzgün təhlilini aparmağa imkan verir). Nəzarət mərhələsindəki təzyiqin təzə buxar axını sürətindən birmənalı xətti asılılığını, həmçinin onu kifayət qədər dəqiq müəyyən etmək imkanını nəzərə alsaq, bu texnika təzə buxar axını sürətinin əmək tələb edən ölçülməsindən imtina etməyə imkan verir. son nəticənin səhvini artırmadan yüksək dəqiqliklə (qeyd etmək lazımdır ki, eyni ölçü alətləri ilə diqqətlə sınaqdan keçirildikdə və bu Təlimatların tələblərinə uyğun gələrsə, əldə edilən nəticələrin etibarlılığı və dəqiqliyi kifayət qədər yüksək olacaqdır və hətta çox ola bilər. “tarazlıq” testlərinin dəqiqliyi, ±0,4% düzənli kvadratik xəta səviyyəsinə çatır.
Beləliklə, turbin qurğusunun ümumi səmərəliliyinin dəyişməsi, ardıcıl olaraq həyata keçirilən EI nəticəsində əldə edilən idarəetmə mərhələsində elektrik enerjisinin təzyiqdən asılılıqlarının müqayisəsi nəticələri ilə qiymətləndirilə bilər.
Turbin qurğusunun ayrı-ayrı elementlərinin vəziyyətinin təhlilinə gəldikdə, onun əsas meyarları aşağıdakılardır:
- turbinin özü üçün: həddindən artıq qızdırılan buxar zonasında işləyən silindrlərin daxili nisbi səmərəliliyi; buxar paylama diaqramı; mərhələ təzyiqi;
- kondansatör üçün: eyni sərhəd şəraitində vakuum və temperatur təzyiqi (girişdə dövran edən suyun axını və temperaturu, işlənmiş buxar axını); kondensat hipotermi; sirkulyasiya edən suyun istiləşməsi; hidravlik müqavimət;
- regenerativ və şəbəkə qızdırıcıları üçün:çıxışda qızdırılan suyun temperaturu, temperatur təzyiqi, çıxarma buxar xəttində təzyiq itkisi, qızdırılan buxar kondensatının yarımsoyuması.
EI NƏTİCƏLƏRİNİN ETİBARLIĞINI VƏ ONLARIN MÜQAYISƏLƏMƏLİYİNİ TƏMİN EDƏN 4 ŞƏRT
Bölmədə qeyd edildiyi kimi 3 , nəticələrin maksimum etibarlılığını və düzgünlüyünü və buna görə də ardıcıl sınaqlar apararkən nəticələrin düzgünlüyünü təmin etmək üçün bir sıra şərtləri yerinə yetirmək lazımdır, bunlardan əsasları aşağıdakılardır.
4.1 İstilik dövrəsinin və əməliyyat amillərinin eyniliyi
Hər sınaq zamanı köməkçi ehtiyaclar üçün turbindən və deaeratordan bütün buxar çıxarılması etibarlı şəkildə kəsilməli, drenaj və təmizləmə xətləri, digər qurğularla kommunikasiya boru kəmərləri, kompensasiya boru kəmərləri, aralıq qızdırmaya soyuducu suyun vurulması və s. Bağlı.
Regenerasiya işə salındıqda təcrübələr apararkən, HPH boru dəstələri vasitəsilə təzə buxar və qida suyunun bərabər axın sürətinə riayət edilməlidir. Təcrübələr apararkən, təcrübə üçün nominal və orta qiymətlərdən buxar parametrlərinin minimal sapmalarının saxlanmasına böyük diqqət yetirilməlidir (bax. 6.1 ). Son nəticələrin dəqiqliyini artırmaq üçün hər bir təcrübənin minimum müddəti üçün tələblərə ciddi şəkildə riayət etməlisiniz (40 dəqiqə sabit rejim - bölməyə baxın). 6.2 ) və təsadüfi səhvlərin dəyərlərində uyğunsuzluğu azaltmaq üçün sonrakı sınaqlarda hər rejimin bərabər müddəti.
4.2 Ölçmə sxeminin və istifadə olunan alətlərin eyniliyi
EI üçün ölçmə sxemi elə tərtib edilməlidir ki, buxar və suyun parametrləri hər sınaqdan əvvəl və sonra yoxlanılan eyni alətlərdən istifadə etməklə eyni yerlərdə ölçülür.
Tipik siyahı sınaq zamanı istifadə olunan aşağıdakı ölçmə nöqtələrini ehtiva edir:
- təzyiq: buxar dayandırıcıdan əvvəl və sonra, tənzimləyici klapanların arxasında, idarəetmə pilləsinin kameralarında, çıxarışlarda və müvafiq qızdırıcıların qarşısında, yüksək və orta təzyiq silindrlərinin arxasında, orta təzyiq silindrinin qarşısında (son üçü əsasən yenidən qızdırılan turbinlər üçün), məhdudlaşdırıcı axını ölçən cihazların qarşısında buxar, işlənmiş buxar;
- temperaturlar: buxar dayandırma klapanının qarşısında, yüksək və orta təzyiqli silindrlərin arxasında, orta təzyiqli silindrin qarşısında (son üçü, əsasən, yenidən qızdırılan turbinlər üçündür), kamera və istehsal buxar xətlərində; hər qızdırıcıdan əvvəl və sonra və bypass xətlərinin arxasında əsas kondensat və yem suyu; kondensatordan əvvəl və sonra sirkulyasiya edən su; qızdırıcılardan əvvəl və sonra şəbəkə suyu; bütün qızdırıcılardan istilik buxarının kondensatı (tercihen);
- Elektrik gücü generator terminallarında;
- xərc: təzə buxar və yem suyu, istehsal buxarı, şəbəkə suyunun əsas kondensatı;
- mexaniki kəmiyyətlər: servomotor çubuqlarının və idarəetmə klapanlarının vəziyyəti, eksantrik mili fırlanma bucağı.
Tətbiq olunan cihazlar:
Media təzyiqi MIT sinif 0.5 təzyiqölçənləri ilə ölçülür; Kondensatordakı vakuumu civə vakuumölçənləri və ya KSU və ya rəqəmsal cihazlar kimi qeyd cihazları ilə tamamlanmış mütləq təzyiq vakuumölçənləri ilə ölçmək məsləhətdir. EI-nin xüsusiyyətlərini nəzərə alaraq (bax 3 ), turbinin idarəetmə mərhələlərində təzyiqin ən etibarlı ölçülməsinə xüsusi diqqət yetirilməlidir (çünki sonuncular, bir qayda olaraq, seçərkən 3 - 4 kqf / sm 2-dən çox olmayan aşağı təzyiq zonasında seçilir. və təzyiqölçənlər və ya təzyiq-vakuumölçənlər quraşdırarkən, yoxlama protokollarına və əlaqə hündürlüyünə uyğun olaraq minimum korreksiya dəyərlərini təmin etmək və ya daha yaxşısı, sonuncunu sıfıra endirmək lazımdır). Atmosfer təzyiqi civə barometri və ya aneroid istifadə edərək ölçülür.
Mühit temperaturuƏsasən KSP (PP) potensiometrləri ilə tamamlanan KhK (KhA) istilik çeviriciləri və ya KSM körpüləri olan müqavimət termometrləri ilə ölçülür. Tez-tez 0,1 °C bölmə dəyəri olan laboratoriya civə termometrlərindən istifadə edərək dövriyyədə olan və şəbəkə suyunun temperaturunu ölçmək üstünlük təşkil edir.
Qeyd etmək lazımdır ki, həddindən artıq qızdırılan buxar zonasında işləyən silindrlərdən əvvəl və sonra buxar təzyiqinin və temperaturunun müstəqil ölçülməsi onların daxili səmərəliliyinin etibarlı müəyyən edilməsini təmin etməlidir (məsələn, K-300-240 turbin üçün HPC-nin qarşısında təzə buxarın və buxarın temperaturunu və təzyiqini ölçmək üçün ən azı iki nöqtəyə, habelə təzyiq ölçmək üçün iki nöqtəyə və HPC və MSP-dən sonra buxarın temperaturunu ölçmək üçün dörd nöqtəyə malik olmalıdır).
Elektrik enerjisi elektrik sayğaclarına paralel qoşulmuş iki sinif 0,5 (0,2) vattmetrdən ibarət xüsusi yığılmış sxemdən istifadə etməklə ölçülür.
Buxar və su istehlakı EI-dən əvvəl və sonra yoxlanılan standart axın sayğacları ilə ölçülür. Bu cür ölçmələrin dəqiqliyi olduqca kifayətdir, çünki EI zamanı axın sürəti yalnız köməkçi məqsədlər üçün lazımdır (məsələn, təzə buxar və yem suyunun axın sürətlərindəki uyğunsuzluğu minimuma endirmək, qızdırıcıların istilik yükünü təyin etmək və s.).
5 EI PROQRAMI
Bir turbin qurğusunun səmərəliliyinin dəyişməsinə əsas təsir turbin axını yolunun vəziyyəti ilə əlaqədar olduğundan, proqramın əsas hissəsi kimi regenerasiya sistemi tamamilə söndürülmüş kondensasiya rejimində təcrübələrin aparılmasını təmin etmək lazımdır. , istilik dövrəsinin ayrı-ayrı elementlərinin və iş şəraitinin səmərəlilik səviyyəsinə təsirini aradan qaldırır və buna görə də təsirin yalnız turbinin özündə olduğunu müəyyən etməyə imkan verir. Həqiqətən, tam bərpaedici regenerasiya ilə ardıcıl sınaqların hər birində təzə buxarın və yem suyunun axın sürətləri və (və ya) nədənsə fərdi regenerativ qızdırıcıların iş göstəriciləri arasında müxtəlif miqyaslı uyğunsuzluqlar olarsa, heç bir mümkün olmayacaqdır. sınaq nəticələrinin bir-biri ilə düzgün müqayisəsi və yalnız axın hissəsinin (möhürlərin aşınması, sürüşmə, zədələnmə və s.) və kondensatorun vəziyyətinə görə gücün dəyişməsini birmənalı təyin etmək.
Beləliklə, EI-nin ilk epizodu istənilən növ turbinlər, nominalın 25% -dən istismar təlimatları ilə icazə verilən maksimuma qədər elektrik yükləri diapazonunda regenerasiya sistemi (HPH, deaerator və son iki LPH) söndürülmüş kondensasiya rejimində 5 - 6 təcrübənin aparılmasını əhatə edir.
EI-nin ikinci seriyası oxşar yük aralığında kondensasiya rejimində 5 - 6 təcrübədən ibarətdir, lakin dizayn istilik sxemi ilə. Bu seriyanın məqsədi regenerativ qızdırıcıların və kondansatörün işində dəyişikliklərin təhlili ilə ardıcıl EI-lərdə elektrik enerjisinin dəyərlərini (əldə olunan maksimum da daxil olmaqla) müqayisə etməkdir.
EI-nin üçüncü seriyası yalnız idarə olunan buxar çıxarılması olan turbinlər üçün həyata keçirilir. Təcrübələrin məqsədi turbin aqreqatının və onun elementlərinin kondensasiya rejimlərində icazə verilən maksimumdan artıq təzə buxar axınında xarakteristikalarını müqayisə etmək, həmçinin dizayn istilik sxemi üzrə şəbəkə qızdırıcılarının səmərəlilik göstəricilərini müəyyən etməkdir. Seriya 3 təcrübədən ibarətdir və təxminən aşağıdakı rejimləri ehtiva edir:
Mərkəzi istilik üçün idarə olunan hasilatı olan turbinlər
3 sınaq maksimum təzə buxar axını sürətində, 90% və 80% aşağı təzyiqli nasosun fırlanan diafraqmalarının minimal açılması ilə aparılır (iki T-seçmə çıxışı olan turbinlər üçün, məsələn, T-100-130, hər iki şəbəkə qızdırıcılar daxildir və ola bilsin, quraşdırılmış kondansatör paketləri).
ilə turbinlər mərkəzi istilik və istehsal üçün tənzimlənən seçimlər
3 təcrübə maksimum təzə buxar axını sürətində, 90% və 80%, tənzimlənən çıxarışlar işə salınmış və aşağı təzyiqli nasosun fırlanan diafraqmalarının minimal açılması ilə aparılır (əvvəlki vəziyyətdə olduğu kimi, iki T-çıxarışı olan turbinlər üçün). çıxışlar, hər iki şəbəkə qızdırıcısı işə salınır və ola bilsin, quraşdırılmış kondansatör paketləri). İstehsal seçiminin dəyərləri CSD-nin ötürmə qabiliyyəti nəzərə alınmaqla seçilir.
6 SINAQ ÜÇÜN PROSEDÜR VƏ ŞƏRTLƏR
6.1 Rejimin sabitliyi
Alınan nəticələrin etibarlılığı və dəqiqliyi hər bir təcrübədə rejimin sabitliyindən asılıdır. Sabitliyi təmin etmək üçün aşağıdakı əsas şərtlər tövsiyə olunur:
Hər bir təcrübə buxar paylayıcı elementlərin sabit mövqeyi ilə həyata keçirilir ki, bu da sonuncunun güc məhdudlaşdırıcısına və ya xüsusi dayanacağa qoyulması ilə təmin edilir. Bəzi hallarda idarəetmə sisteminin xüsusi iş şəraitindən, şəbəkə tezliyinin sabitliyindən, yanacağın növündən və s. asılı olaraq, bu əlavə tədbirlərə ehtiyac aradan qalxır;
İstilik dövrəsində heç bir keçid aparılmır (təbii ki, fövqəladə hallar istisna olmaqla), sınaq zamanı qeydə alınan göstəricilərin və parametrlərin dəyərlərinə təsir göstərə bilər;
“Yuxarı axın” tənzimləyicisi söndürülüb;
Təzə buxar və yem suyunun axın sürətlərindəki fərqə 10% -dən çox icazə verilmir;
Buxar parametrlərinin icazə verilən sapmalarının hədləri pozulmur (cədvəl 1 ).
Cədvəl 1
6.2 Təcrübənin müddəti və oxunuşların qeydinin tezliyi
Təcrübənin normal müddəti turbin qurğusunun sabit vəziyyətində təxminən 40 dəqiqədir.
Müşahidə jurnallarında qeydlər eyni vaxtda hər 5 dəqiqədən bir, elektrik enerjisi - hər 2 dəqiqədən bir aparılır. Avtomatik cihazlar tərəfindən oxunuşların qeyd edilməsi tezliyi 2 - 3 dəqiqədir.
6.3 Təcrübənin gedişatına nəzarət
Yüksək keyfiyyətli sınaqların açarı turbin qurğusunun və onun elementlərinin iş şəraitinin, eləcə də ölçmə dövrəsinin etibarlılığının daimi monitorinqidir.
Bu cür əməliyyat nəzarəti eksperiment zamanı əsas parametrlərin və ayrı-ayrı elementlərin performans göstəricilərinin müqayisəsinə əsaslanaraq aşağıdakı meyarlardan istifadə edərək alət oxunuşlarına uyğun olaraq həyata keçirilir:
Təzə buxar və yem suyu axını sürətlərində minimum fərq;
təzə buxar parametrlərinin sabitliyi;
Turbin buxar giriş orqanlarının açılma dərəcəsinin dəyişməzliyi.
Təcrübənin irəliləməsi üçün vacib meyar həm də bir-biri ilə aşağıdakı dövr parametrlərinin standart və ya hesablanmış məlumatları ilə məntiqi əlaqədir:
Stop klapanlarından əvvəl və sonra və açıq idarəetmə klapanlarının arxasında buxar təzyiqi;
Qapalı nəzarət klapanlarının arxasında və idarəetmə pilləsi kamerasında buxar təzyiqi;
Genişlənmə prosesi xətti boyunca buxar təzyiqi;
Çıxarma kameralarında və müvafiq qızdırıcıların qarşısında buxar təzyiqi;
Buxar, kondensat, yem və şəbəkə suyunun axını boyunca temperaturlar (xüsusilə qızdırıcının bypass boru kəmərlərini su vasitəsilə daxil etməzdən əvvəl və sonra).
Sınaq zamanı onun rəhbəri gündəlik aparır, orada hər bir təcrübənin başlama və bitmə vaxtları, onun xüsusiyyətləri və əsas xarakterik xüsusiyyətləri, xüsusən də rejimin ümumi göstəriciləri (güc, xərclər, ayrı-ayrı dövrə elementlərinin vəziyyəti, elektrik dövrəsinin vəziyyəti, elektrik cərəyanının vəziyyəti) qeyd olunur. fitinqlər, barometrik təzyiq və s.).
7 NƏTİCƏLƏRİN EMALLANMASI VƏ ONLARIN TƏHLİLİ
Avadanlığın vəziyyətini qiymətləndirmək üçün əsas bütün lazımi düzəlişlər edildikdən sonra təcrübələr zamanı ölçülən parametrlərin və dəyərlərin ortasıdır. Sınaq nəticələrinin bir-biri ilə sonrakı müqayisəsini təmin etmək üçün onlar istehsalçının düzəliş əyriləri və ya standart xüsusiyyətlərdə olan əyriləri istifadə edərək eyni parametrlərə və nominal şərtlərə endirilir. Buxarın entalpiyalarını təyin etmək və daxili səmərəliliyin sonrakı hesablanması üçün istifadə edirik I-S-su buxarı və cədvəllər üçün diaqram [ 1 ].
7.1 Buxar paylama sisteminin xüsusiyyətləri
Belə xüsusiyyətlərə adətən tənzimləyici klapanların arxasında və idarəetmə pilləsinin kamerasında buxar təzyiqinin asılılığı, eləcə də servomotor çubuqlarının və klapanlarının qaldırılması və (və ya) kam şaftının təzə buxar axınına fırlanması deyilir. dərəcəsi (nəzarət mərhələsində təzyiq).
Bu cür asılılıqları qurmaq üçün təzyiq dəyərləri formulaya uyğun olaraq nominal ilkin təzyiq dəyərinə yenidən hesablanır.
Harada R o - nominal təzə buxar təzyiqi;
Eksperimental şəraitdə klapan arxasında və ya idarəetmə pilləsi kamerasında təzə buxar təzyiqi.
İstehlak ( G) eksperimental şəraitdə təzə buxar düsturdan istifadə edərək buxarın nominal ilkin parametrlərinə yenidən hesablanır.
(2)
Harada T o p və T o p - müvafiq olaraq, eksperimental şəraitdə təzə buxarın temperaturu və nominal temperatur, K.
Bu qrafik asılılıqlar Şəkil 1-də göstərilmişdir.
Şəkildəki əyriləri təhlil etmək üçün 1 Aşağıdakı göstəricilər istifadə olunur:
Ümumi təzyiq itkisi dəyəri (D R) marşrutda bir dayandırma klapan tamamilə açıq idarəetmə klapanıdır (adətən 3 - 5% -dən çox deyil);
İdarəetmə klapanlarının açılması qaydasının zavod diaqramına və ya eyni tipli turbinlərin sınaq məlumatlarına uyğunluğu (buxar paylama sisteminin düzgün parametrlərini təhlil edərkən, təzyiq xəttinin daha tədricən axdığını nəzərə almaq lazımdır. sonrakı sınaq zamanı hər hansı bir klapanın arxasında müvafiq seqmentin burunlarının aşınması və daha dik axın - onların en kəsiyini azaltmaqla, məsələn yuvarlanma səbəbindən yarana bilər; qapalı klapan arxasındakı təzyiq təzyiqə bərabər olmalıdır. nəzarət mərhələsinin kamerası);
Servomotor çubuğunun yüksəlməsindən asılılıq (eksantrik şaftının fırlanması), rəvan, bükülmələr və ya sahələr olmadan (sonuncunun olması statik xarakteristikanın formasının pozulmasını göstərir).
1 - dayandırma klapanının qarşısında; 2 - idarəetmə mərhələsinin kamerasında; 3 , 4 , 5 Və 6 - 1-ci, 2-ci, 3-cü və 4-cü nəzarət klapanları
Şəkil 1 - Buxar paylama sisteminin xüsusiyyətləri
7.2 Buxar təzyiqlərinin mərhələlər üzrə idarəetmə mərhələsində təzyiqdən asılılığı
Turbin axını yolunda mümkün dəyişiklikləri qiymətləndirmək üçün istifadə olunan bu asılılıqlar əsasən regenerasiya söndürüldükdə təcrübələrin nəticələrinə əsasən təhlil edilir. Bu asılılıqlar regenerasiyanın işə salınması ilə aparılan təcrübələrin nəticələrinə əsasən də müqayisə edilə bilər, lakin bu halda eksperimental dəyərlər təzə buxarın və yemin axın sürəti arasında mümkün uyğunsuzluq nəzərə alınmaqla düzəldilməlidir. testlərin hər biri üçün su və regenerativ qızdırıcıların xüsusiyyətləri, axın yolunun vəziyyətinin təhlili üçün bu seriyanın eksperimental məlumatları praktiki olaraq istifadə edilmir.
Yenidən qızdırılan turbinlər üçün müqayisə edilən təzyiq dəyərləri düsturlardan istifadə edərək təzə buxarın (təkrar isidilmədən əvvəlki mərhələlər) və yenidən qızdırıldıqdan sonra buxarın (CSD və LPC mərhələləri) nominal temperatur dəyərinə endirilməlidir:
(3)
(4)
(temperatur dəyərlərini nominala yaxın saxlayarkən bu düzəlişlərə laqeyd yanaşmaq olar).
Nəzarət mərhələsinin seçilməsi test nəticələrinin qiymətləndirilməsinin etibarlılığı üçün böyük əhəmiyyət kəsb edir (bu Təlimatın 3-cü bölməsinə baxın). Bir qayda olaraq, aşağı təzyiq zonasında bir mərhələ nəzarət kimi seçilir, çünki birincisi, bu zonada axın hissəsinin sürüşməsi və nisbətən böyük boşluqlar səbəbindən bu mərhələlərin axın hissələri kifayət qədər sabitdir. vaxt və ikincisi, təcrübələr zamanı bu mərhələdə sabit təzyiq təzyiqölçən oxunuşlarının daha dəqiqliyini təmin edə bilər. Sınaq zamanı, demək olar ki, bütün regenerativ hasilat kameralarında təzyiq dəyərləri adətən qeyd olunur və nəzarət mərhələsinin son seçimi yalnız qalan mərhələlərdə təzyiqin mərhələlərdəki təzyiqdən qrafik asılılıqlarının hərtərəfli təhlilindən sonra edilir. nəzarət kimi istifadə edilməli olanlar (Flügel düsturuna uyğun olaraq belə asılılıqlar demək olar ki, düzxətlidir və mənşəyə yönəldilmişdir).
Cədvəldə 2 adətən nəzarət turbinləri kimi istifadə olunan əsas tipli turbinlərin axın mərhələləri təqdim olunur.
cədvəl 2
Ardıcıl sınaqlar zamanı yuxarıda göstərilən asılılıqların üst-üstə düşməsi axın hissəsinin axın bölmələrində əhəmiyyətli dəyişikliklərin olmamasını göstərir;
Əvvəlki sınaqlardan əldə edilənlərlə müqayisədə xətlərin daha dik yerləşməsi duz çöküntülərini və ya burun aparatının yerli zədələnməsini göstərir;
Xətlərin daha düz axını boşluqların artdığını göstərir (yuyulmadan əvvəl və sonra nəticələrin müqayisəsi seçimi istisna olmaqla).
7.3 Çox qızdırılan buxar zonasında işləyən silindrlərin daxili (nisbi) səmərəliliyi
Daxili silindr səmərəliliyi dəyərləri, bəziləri bütün və ya bir neçə qrup nəzarət klapanları tam açıq vəziyyətdə həyata keçirilən regenerasiya sisteminin işə salınması və söndürülməsi ilə aparılan təcrübələrin nəticələrinə əsasən ümumi qəbul edilmiş düsturlardan istifadə etməklə hesablanır. 2 ], [9 ].
[-də göstərildiyi kimi 9 ], turbin silindrinin daxili səmərəliliyinin dəyərinə əsasən aşağıdakı amillər təsir edir: buxar paylama sisteminin xüsusiyyətləri (tənzimləyici klapanların arxasındakı təzyiq, onlar tam açıldıqda itkilər, üst-üstə düşən qiymətlər); axın yolu boyunca təzyiq; bıçaq aparatının vəziyyəti və üst örtük və diafraqma möhürləri və diafraqmaların və silindrlərin birləşdiriciləri vasitəsilə sızmalar. Bununla belə, əgər ardıcıl sınaqlar arasındakı dövrdə ilk iki amilin effektivlik dəyərindəki dəyişikliyə təsiri, ən azı təxminən, I-S-axın yolu üzrə diaqramlar və hesablanmış məlumatlar (əmsalın dəyişməsi üzrə U/İLƏ 0), onda, təəssüf ki, silindrdaxili sızmaların birbaşa monitorinqi üçün heç bir üsul yoxdur və onların dəyərindəki dəyişikliklər yalnız dolayı ölçmələrin nəticələrinə, xüsusən də idarə olunan turbin bölməsinin arxasındakı temperatura görə qiymətləndirilməlidir. Daxili möhürlərdən axan buxarın temperaturu nozzle və bıçaq qurğularından keçən buxarın temperaturundan əhəmiyyətli dərəcədə yüksəkdir, buna görə də eyni şəraitdə, əməliyyat zamanı möhürlərdə artan boşluqlarla, buxar temperaturu (və nəticədə , entalpiya) silindrin çıxışında başlanğıcı getdikcə daha böyük bir dəyərə keçəcək (müvafiq olaraq, silindrdən əvvəl və sonra ölçülən parametrlərdən hesablanan daxili səmərəlilik dəyərləri azalacaq).
Regenerasiya işə salındıqda, bıçaq aparatına əlavə olaraq, yüksək temperatur sızıntılarının bir hissəsi müvafiq qızdırıcılara axıdıldığı üçün silindrdən sonra buxarın temperaturu daha aşağı olacaq və buna görə də dəyər sonuncunun daxili səmərəliliyi regenerasiya söndürüldükdə təcrübələrdə oxşar dəyərlərdən daha yüksəkdir. Buna əsaslanaraq, zamanla regenerasiyanın açılması və söndürülməsi ilə təcrübələrdə əldə edilən daxili səmərəliliklər arasındakı uyğunsuzluğun dəyərinə görə, müvafiq turbin silindrinin axın yolunun "sıxlığının" dəyişməsini mühakimə etmək olar.
Şəkildəki illüstrasiya kimi 2 sınaq nəticələrinə görə, HPC və CSD K-300-240 turbinlərinin daxili səmərəliliyinin zamanla (h) dəyişməsini göstərir [ 10 ].
1 və 2 - regenerasiya sistemi müvafiq olaraq aktiv və söndürülür
Şəkil 2 - HPC və CSD-nin daxili səmərəliliyində dəyişikliklər
Beləliklə, müxtəlif növ turbinlərin çoxsaylı sınaqlarının nəticələrinin təhlili göstərir ki, turbinlərin və ya onların silindrlərinin daxili səmərəliliyinin azalmasının ən tipik səbəbləri:
Buxar paylama sistemində tənzimləmənin artması;
Hesablanmış dəyərlərlə müqayisədə axın hissəsində boşluqların artırılması;
axın bölmələrinin hesablanmışlarla uyğunsuzluğu;
Profil itkilərinin dəyərinə və nisbətinə təsir edən axın yolunda sürüşmənin olması U/İLƏ 0 ;
Axın hissəsinin elementlərinin aşınması və zədələnməsi.
7.4 Regenerasiya sisteminin və şəbəkə qızdırıcılarının səmərəliliyi
Yenidənqurma sisteminin səmərəliliyi, hər bir qızdırıcının arxasındakı qida suyunun və kondensatın temperatur dəyərləri ilə xarakterizə olunur, nəzarət mərhələsində təzə buxar axını sürətindən və ya təzyiqdən asılı olaraq qrafiklərdə göstərilir.
Qızdırıcıdan sonra suyun temperaturu əvvəlki sınaq ilə müqayisədə azaldıqda, əvvəlcə qızdırıcının temperatur fərqinin (doyma temperaturuna nisbətən aşağı istilik) xüsusi istilik yükündən və ya təzə buxar axınından (təzyiq) asılılığını müəyyən etməlisiniz. nəzarət mərhələsini keçirin və onu standart və ya hesablanmış biri ilə müqayisə edin. Temperatur təzyiqinin artmasının səbəbləri aşağıdakı amillər ola bilər:
Korpusda yüksək kondensasiya səviyyəsi;
Su axınları arasında tutucu yuyucuların aşınması;
Boruların səthinin çirklənməsi;
- havanın sorulmasının artması və hava udma sisteminin qeyri-qənaətbəxş işləməsi səbəbindən qızdırıcının korpuslarının “havalandırılması” və s.
Temperatur fərqi normaya uyğundursa, qızdırıcıda və müvafiq turbin kamerasındakı buxar təzyiqinin dəyərlərini müqayisə etmək lazımdır, yəni. buxar boru kəmərinin hidravlik müqavimətini təyin edin. Sonuncunun artmasının səbəbləri, xüsusən də bağlama vanasında və ya yoxlama klapanında artan tənzimləmə ola bilər.
Bir bypass xətti ilə təchiz edilmiş bir qızdırıcının arxasında suyun istiləşməsinin səbəblərini təyin edərkən, sonuncunun sıxlığına əmin olmalısınız. Bu, sıxlığı tez-tez pozulan yüksək sürətli klapanlı qrup bypass boru kəmərləri ilə təchiz edilmiş yüksək təzyiqli nasosların işini təhlil edərkən xüsusilə vacibdir.
Şəbəkə suyunun pilləli qızdırılması ilə müasir turbin qurğularının bir hissəsi kimi şəbəkə qızdırıcıları turbinin demək olar ki, ayrılmaz hissəsinə çevrilərək onun iqtisadi göstəricilərinə əhəmiyyətli təsir göstərmişdir. Onların işinin səmərəliliyini təhlil edərkən, regenerativ qızdırıcılar üçün olduğu kimi eyni meyarlar və üsullar tətbiq olunur, lakin şəbəkə qızdırıcılarının müxtəlif rejimlərini nəzərə alaraq (buxar məkanında mümkün vakuum, kondensasiya buxarına nisbətən suyun keyfiyyətinin aşağı olması və s.). ), onların vəziyyətini təhlil edərkən hava sıxlığına, boru dəstəsinin daxili səthlərində çöküntülərin olmasına və istilik mübadiləsi səthinin hesablanmış dəyərə uyğunluğuna (xüsusən, tıxanmış boruların sayına) xüsusi diqqət yetirilməlidir. ).
7.5 Kondansatörün səmərəliliyi
Kondensatorun müəyyən bir buxar yükündə (işlənmiş buxar axını), soyuducu suyun axınında və onun giriş temperaturunda səmərəliliyini xarakterizə edən əsas parametr vakuumdur (işlənmiş buxar təzyiqi), faktiki dəyərləri əvvəlki sınaqların nəticələri ilə müqayisə edilir. .
Yüksək vakuum dəyərlərində, əsasən doyma temperaturunu təyin edən fərdi komponentlərin dəyərlərini təhlil etməyə gələn kondensasiya qurğusunun vəziyyətini diqqətlə yoxlamaq lazımdır ( T s), düsturuna uyğun olaraq faktiki vakuuma uyğun 9 ]
Т s = Т 1 + DT + ?Т, (5)
burada T 1 və DT kondensatora girişdə soyuducu suyun temperaturu və onun qızdırılmasıdır;
T, doyma temperaturları ilə çıxışdakı soyuducu su arasındakı fərq kimi müəyyən edilən kondensatorun temperatur təzyiqidir.
Birbaşa axın su təchizatı sistemi olan kondensatorun qarşısında soyuducu suyun temperaturu, əsasən yalnız hidroloji və meteoroloji şərtlərlə müəyyən edilən sözdə xarici amildir və əks sistemlə də səmərəlilikdən əhəmiyyətli dərəcədə asılıdır. su soyutma qurğularının, xüsusən soyuducu qüllələrin (buna görə də, sonuncu halda, soyutma qabiliyyəti belə quraşdırma və onun normativ məlumatlara uyğunluğu yoxlanılmalıdır).
Vakuuma təsir edən başqa bir komponent, müəyyən bir buxar yükü üçün soyuducu suyun axını sürətindən asılı olan soyuducu suyun istiləşməsidir. Suyun istiləşməsinin artması qeyri-kafi axını göstərir, bunun səbəbləri boruların və (və ya) boru təbəqələrinin yad cisimlərlə çirklənməsi, lil və mineral çöküntülər, qabıqlar və s. sirkulyasiya nasoslarının hər hansı səbəbdən təchizatı, armaturların natamam açılması, sifon effektinin azaldılması və s.
Kondensatorda istilik ötürülməsinin pisləşməsinin səbəblərindən biri də boruların daxili səthində nazik bir mineral və ya üzvi çöküntü qatının meydana gəlməsi ola bilər ki, bu da hidravlik müqavimətin nəzərəçarpacaq dərəcədə artmasına səbəb olmayacaq və buna görə də aşkar edilə bilməz. sonuncunun böyüməsi ilə. Bu amilin təsirini yalnız soyutma səthinin vəziyyətinin əsas inteqral göstəricisi - temperatur təzyiqi [formuladakı üçüncü termin () təhlil etməklə qiymətləndirilə bilər. 5 )].
Kondensatorun (həmçinin demək olar ki, hər hansı bir istilik dəyişdiricisinin) temperatur fərqi, ümumi istilik ötürmə əmsalı kimi, işlənmiş buxardan soyuducu suya istilik köçürmə prosesinin səmərəliliyi üçün ən tam və universal meyardır. Nəzərə almaq lazımdır ki, birbaşa ölçmələrlə əldə edilə bilməyən, lakin yalnız çətin hesablamaların köməyi ilə istilik ötürmə əmsalından fərqli olaraq, temperatur fərqi olduqca sadə şəkildə müəyyən edilir və buna görə də istismarda geniş istifadə olunur.
Kondensatorun temperatur təzyiqinə kondensatorun iş şəraitini və ayrı-ayrı elementlərinin vəziyyətini xarakterizə edən demək olar ki, bütün əsas amillər təsir göstərir: buxar yükü, soyuducu suyun temperaturu və axını, vakuum sisteminin hava sıxlığı, kondisionerin vəziyyəti. boruların səthi, tıxanmış boruların sayı, hava çıxaran qurğuların səmərəliliyi və s.. Verilmiş soyuducu suyun axını sürətində temperatur təzyiqinin artmasının səbəblərini, onun giriş temperaturunu və kondensatorun buxar yükünü təhlil etmək üçün , sadalanan amillərin və göstəricilərin hər biri təhlil edilir:
Vakuum sisteminin hava sıxlığı - kondensatordan sorulan havanın miqdarını ölçməklə;
Boruların səthlərinin vəziyyəti, görünən sürüşmənin olması - hidravlik müqavimətin dəyəri ilə, vizual olaraq, nümunələri kəsməklə; - ümumi soyutma səthinin azaldılması - tıxanmış boruların sayı ilə;
Hava çıxaran cihazın səmərəliliyi - ejektorların performans xüsusiyyətlərini təyin etməklə.
Şəkillərdə 3 - 6 qeyd olunan asılılıqlar 300-KTSS-1 və 200-KTSS-2 LMZ kondansatörləri üçün göstərilmişdir.
Kondensatorun hidravlik müqavimətinin asılılığı, yəni. onun təzyiqi ilə drenaj boruları arasındakı təzyiq fərqi D R soyuducu su axınından W parabolik əyridir, onun sabit əmsalı artan çirklənmə dərəcəsi ilə artır (Şəkil 7 ).
Qeyd etmək lazımdır ki, kondansatörün, həmçinin regenerativ və şəbəkə qızdırıcılarının səmərəliliyini təhlil etmək üçün standart həcmdən kənarda hər hansı ciddi ölçmə təşkil etməyə praktiki olaraq ehtiyac yoxdur və yalnız dövri kalibrləmə vasitəsilə onların kifayət qədər dəqiqliyini təmin etmək lazımdır.
A- soyuducu suyun axını 36000 m 3 / saat; b - soyuducu suyun axını 25000 m 3 / saat
Şəkil 3 - 300-KTSS-1 kondansatorunda vakuumdan asılılıq ( R 2) buxar yükündən ( G 2) və soyuducu suyun temperaturu ( t 1 c)
A, b -şəkilə baxın 3 .
Şəkil 4 - 300-KTSS-1 kondensatorunda temperatur təzyiqindən asılılıq (dt ) buxar yükündən ( G 2) və soyuducu suyun temperaturu ( t 1 c)
A - soyuducu suyun axını 25000 m 3 / saat; b - soyuducu suyun axını 17000 m 3 / saat
Şəkil 5 - 200-KTSS-2 kondensatorunda temperatur təzyiqindən asılılıq (dt ) buxar yükü (G 2) və soyuducu suyun temperaturu ( t 1 c)
Şəkil 6 - 300-KTSS-1 kondensatorunda soyuducu suyun istiləşməsindən asılılıq (Dt ) buxar yükündən ( G 2) 36000 m3/saat soyuducu suyun sərfi sürətində
Şəkil 7 - 300-KTSS-1 kondansatörünün hidravlik müqavimətindən asılılıq (? səh Kimə) soyuducu su istehlakından (W )
7.6 Turbin qurğusunun ümumi səmərəliliyində dəyişikliklərin qiymətləndirilməsi
Effektivlik dəyişikliklərinin qiymətləndirilməsində istifadə olunan əsas meyar, yuxarıda qeyd edildiyi kimi, regenerasiya sistemi söndürülmüş (prosesdə) turbin qurğusunun kondensasiya rejimində sınaqdan keçirilməsinin nəticələrindən alınan elektrik enerjisinin idarəetmə mərhələsində təzyiqdən qrafik asılılığıdır. eksperimental məlumatların işlənməsi zamanı bu xüsusiyyət axın yolu boyunca təzyiqlə eynidır, bir neçə mərhələdə təzyiqdən asılı olaraq əvvəlcədən qurulur, birgə təhlildən sonra nəzarət mərhələsinin son seçimi aparılır - bölməyə baxın 7.2 bu Təlimatlardan).
Asılılığı qurmaq üçün elektrik enerjisinin eksperimental dəyərləri zavod düzəliş əyriləri və ya standart enerji xüsusiyyətlərində (TEC) olan düzəlişlərdən istifadə edərək kondensatorda nominal və vakuum kimi qəbul edilən sabit buxar parametrlərinə endirilir:
N t = N t op + ?D N, (6)
Harada N t op - sınaq zamanı ölçülmüş elektrik enerjisi;
D N- ümumi düzəliş.
Şəkil üzərində 8 Nümunə olaraq, K-300-240 turbininin elektrik gücünün hasilatın V və VI kameralarındakı təzyiqdən asılılığı (sonuncu mərkəzi dövriyyə nasosunun arxasındakı qəbuledicilərdəki təzyiqə bərabərdir) aşağıdakılarla göstərilmişdir. regenerasiya sistemi iki ardıcıl testin məlumatlarına görə söndürülüb.
Şəkildən göründüyü kimi 8 , elektrik enerjisinin dəyişmə dəyərləri D N Yuxarıda göstərilən iki mərhələdə təzyiqdən asılılıqların qrafik müqayisəsi əsasında əldə edilən t praktiki olaraq üst-üstə düşür ki, bu da alınan nəticələrin kifayət qədər etibarlılığını göstərir.
Şəkil 8 - K-300-240 turbininin elektrik enerjisindən asılılıq ( N r) regenerasiya sistemi söndürüldükdə idarəetmə pillələrində (V seçim kamerasında və mərkəzi sirkulyasiya pompasının arxasında) təzyiqə
Güc dəyişikliyinin ümumi dəyəri hesablama ilə müəyyən edilmiş fərdi komponentlərin cəmi kimi də təqdim edilə bilər:
(7)
həddindən artıq qızdırılan buxar zonasında işləyən silindrlərin daxili səmərəliliyində müvafiq dəyişiklik nəticəsində yaranan gücün dəyişməsi haradadır;
Digər amillərin təsiri altında baş verən güc dəyişiklikləri, əsasən son möhürlər vasitəsilə sızma və silindr birləşdiricilərində, irqlərdə və diafraqmalarda sızma, drenaj və təmizləmə xətlərində fitinqlərdə sızma, yaş buxar zonasında işləyən silindrlərin daxili səmərəliliyinin dəyişməsi və s.
Dəyəri, turbin qurğusunun ümumi gücündə payını və sonrakı silindrin gücünə onun kompensasiyaedici təsirinin tərs əlamətini nəzərə alaraq, silindrin daxili səmərəliliyinin dəyişməsi ilə qiymətləndirilə bilər. Məsələn, K-300-240 KHTGZ turbininin CSD-nin daxili səmərəliliyinin 1% artması ilə turbin qurğusunun ümumi gücünün dəyişməsi təxminən 0,70 MVt-a çatacaq, çünki turbinlərin güclərində dəyişikliklər baş verir. CSD və LPC müvafiq olaraq +1,22 və -0,53 MVt olacaq.
Qiymətə gəldikdə, onu kifayət qədər dəqiqliklə müəyyən etmək demək olar ki, mümkün deyil, lakin nəzərə alınmalıdır ki, onun yaş buxarda işləyən silindrlərin daxili səmərəliliyində mümkün dəyişiklik ilə əlaqəli komponent, bir qayda olaraq, çox əhəmiyyətsizdir. (əlbəttə ki, nəzərəçarpacaq zərər istisna olunmasa), axın yolu boyunca mütləq boşluqlar olduqca böyük olduğundan və bıçaqların əhəmiyyətli hündürlüyünə görə nisbi olanlar kiçik olduğundan, zamanla möhürlərin kifayət qədər təhlükəsizliyini müəyyənləşdirir və , buna görə də, onların vəziyyətinin səmərəliliyə kiçik təsiri. Buna görə də, hesablanmayan güc dəyişikliyinin əsas komponenti silindr elementlərində və bağlama klapanlarında sızmalar vasitəsilə nəzarətsiz buxar sızmasıdır. Bu sızmaların dəyərləri, əsasən, birbaşa sınaq nəticələrindən tapılan və yaş buxarda işləyən silindrlərin daxili səmərəliliyindəki dəyişiklikdən hesablanan turbin gücünün dəyişməsinin dəyərləri arasındakı uyğunsuzluğu müəyyənləşdirir.
Bir turbin qurğusunun səmərəliliyini və yük qabiliyyətini qiymətləndirmək üçün böyük əhəmiyyət kəsb edən dizayn istilik sxemi altında onun maksimum elektrik gücünün təyin edilməsidir. Bir qayda olaraq, turbinin buxar yüklənməsini məhdudlaşdıran və buna görə də maksimum elektrik enerjisini təyin edən əsas meyar kimi istismar təlimatlarında və çatdırılma üçün texniki şərtlərdə göstərilən idarəetmə mərhələsinin kamerasındakı təzyiq dəyəri istifadə olunur. Nümunə olaraq, Cədvəl 3-də K-300-240-2 LMZ turbininin maksimum elektrik enerjisi dəyərləri göstərilir.
Cədvəl 3
Bəzi hallarda, axın yolu boyunca digər kameralardakı təzyiq dəyərləri əlavə olaraq məhdudlaşdırılır, məsələn, soyuq yenidən qızdırma xəttində və LPC-nin qarşısında (xüsusilə, sonuncu K-500-240 və K-800 üçün). -240 turbin 3 kqf/sm2-dən çox olmamalıdır).
Maksimum elektrik enerjisini məhdudlaşdıran səbəblər də kondensatorda vakuumun icazə verilən maksimum dəyərləri və turbin egzoz borusunun temperaturudur.
Elektrik enerjisini məhdudlaşdıran digər amillər turbinin və onun ayrı-ayrı sistemlərinin və elementlərinin vəziyyətini (vibrasiya, klapan qaldırma, nisbi genişlənmə və s.), O cümlədən qazandan və köməkçi avadanlıqdan "xarici" şərtləri xarakterizə edən göstəricilərdir.
Maksimum elektrik enerjisi dizayn istilik sxemi və buxar və su parametrləri dizayndan minimal şəkildə fərqlənən təcrübələrdən müəyyən edilir. Ardıcıl sınaqların nəticələrinin müqayisəli təhlili zamanı gücün azaldığı ortaya çıxarsa, bunun səbəblərini öyrənmək üçün turbin qurğusunun bütün elementlərinin səmərəliliyini xarakterizə edən göstəriciləri müqayisə etmək lazımdır (bölmələrə baxın). 7.1 - 7.5 Bu Təlimatlar) və uyğunsuzluq olduqda, müvafiq texniki xüsusiyyətlərdən və ya [[] məlumatlarından istifadə edərək, onların dəyişikliklərinin maksimum elektrik enerjisinin dəyərinə təsirini kəmiyyətlə müəyyən etməyə çalışın. 11 ].
EI-nin yekun nəticələri iki formada təqdim olunur - cədvəl və qrafik.
Cədvəllər sınaqdan keçirilmiş rejimlərin hər biri altında turbin qurğusunun vəziyyətini xarakterizə edən bütün parametrləri və göstəriciləri göstərir, zəruri hallarda nominal şərtlərə yenidən hesablanır (bölmələrə bax). 7.1 ; 7.2 Və 7.6 bu Təlimatlardan). Əsas olanlar aşağıdakılardır:
Stop klapanlarından əvvəl və sonra, tənzimləyici klapanların arxasında, turbin kameralarında və pillələrində, regenerativ və şəbəkə qızdırıcılarından əvvəl təzə buxar təzyiqi; kondensatorda vakuum;
Təzə buxarın, buxarın qızdırılmasının, yem suyunun, kondensatın və müvafiq qızdırıcıların arxasında şəbəkə suyunun, kondensatordan əvvəl və sonra soyuducu suyun temperaturu;
Təzə buxarın, yem suyunun, magistral və şəbəkə qızdırıcılarının kondensatının, şəbəkə suyunun sərfi;
Generator terminallarında elektrik enerjisi.
Yuxarıda göstərilən cədvəl məlumatlarına əsasən, aşağıdakı quraşdırma parametrlərinin idarəetmə mərhələlərində təzyiqdən qrafik asılılıqları qurulur:
Təzyiq:
nəzarət klapanlarının arxasında (həmçinin təzə buxar axınında);
çıxarma kameralarında və turbin pillələrində;
qızdırıcıların qarşısında;
Yem suyu və kondensat temperaturu;
Çox qızdırılan buxar zonasında işləyən silindrlərin daxili səmərəliliyi (həmçinin təzə buxar axınından);
Generator terminallarında elektrik enerjisi.
Kondensatorda soyuducu suyun istiləşməsi, temperatur təzyiqi və vakuumdan asılılıqlar kondensatora buxar axınından qurulur. Regenerativ və şəbəkə qızdırıcılarının xüsusiyyətləri, məsələn, temperatur fərqi, həmçinin istilik buxar boru kəmərlərində təzyiq itkisi, onların istilik yükündən asılı olaraq tikilə bilər.
8 NƏTİCƏ
8.1 EI, bütün tövsiyələrə uyğun diqqətlə və minimum tezlikdə, nisbətən aşağı qiymət və əmək intensivliyi ilə, turbin qurğusunun və onun elementlərinin işində səmərəlilik səviyyəsinə təsir edən qüsurları vaxtında aşkar etməyə kömək edir.
8.2 Ardıcıl sınaqlar apararkən etibarlı və müqayisə edilə bilən nəticələr əldə etmək üçün iki əsas şərt yerinə yetirilməlidir: istilik dövrəsinin və iş şəraitinin tam eyniliyi və eyni müntəzəm yoxlanılan ölçmə vasitələrinin və tövsiyə olunan dəqiqlik sinifinin sensorlarının istifadəsi.
8.3 Turbin axını yolunda demək olar ki, hər hansı nəzərə çarpan qüsurun daimi əlaməti bir və ya bir neçə mərhələdə buxar təzyiqi normasından sapmadır. Bununla əlaqədar olaraq, axın yolu boyunca mümkün qədər çox nöqtədə təzyiqin diqqətlə ölçülməsi böyük əhəmiyyət kəsb edir, çünki bu, qüsurun gözlənilən yerini böyük dəqiqliklə müəyyən etməyə və buna görə də açılışı açmazdan əvvəl öyrənməyə imkan verəcəkdir. silindrin müvafiq ehtiyat dəstləri üçün burun və bıçaq aparatlarına, sızdırmazlıq seqmentlərinə, silsilələrə və s. Ölçmənin nisbi sadəliyini nəzərə alaraq, normadan kənarlaşmaları vaxtında qeyd etmək üçün mərhələlərlə təzyiq monitorinqi daim aparılmalıdır.
Əlavə A
EI NƏTİCƏLƏRİNİ Emal edərkən İSTİFADƏ EDİLƏN QRAFİK ASLILIQLAR
Şəkil A.1 , A -
Şəkil A.1 b - Parametrlərdən asılı olaraq həddindən artıq qızdırılan buxarın sıxlığı
Şəkil A.1 V - Parametrlərdən asılı olaraq həddindən artıq qızdırılan buxarın sıxlığı
Şəkil A.1 G
Şəkil A.1 d - Parametrlərdən asılı olaraq həddindən artıq qızdırılan buxarın sıxlığı
Şəkil A.1 e - Parametrlərdən asılı olaraq həddindən artıq qızdırılan buxarın sıxlığı
Şəkil A.1 və - Parametrlərdən asılı olaraq həddindən artıq qızdırılan buxarın sıxlığı
Şəkil A.1 h - Parametrlərdən asılı olaraq həddindən artıq qızdırılan buxarın sıxlığı
Şəkil A.1 Və - Parametrlərdən asılı olaraq həddindən artıq qızdırılan buxarın sıxlığı
Şəkil A.1 Kimə - Parametrlərdən asılı olaraq həddindən artıq qızdırılan buxarın sıxlığı
Şəkil A.1 l - Parametrlərdən asılı olaraq həddindən artıq qızdırılan buxarın sıxlığı
Şəkil A.1 m- Parametrlərdən asılı olaraq həddindən artıq qızdırılan buxarın sıxlığı
Şəkil A.1 n - Parametrlərdən asılı olaraq həddindən artıq qızdırılan buxarın sıxlığı
Şəkil A.1 O - Parametrlərdən asılı olaraq həddindən artıq qızdırılan buxarın sıxlığı
Şəkil A.1 P - Parametrlərdən asılı olaraq həddindən artıq qızdırılan buxarın sıxlığı
Şəkil A.1 R - Parametrlərdən asılı olaraq həddindən artıq qızdırılan buxarın sıxlığı
Şəkil A.1 ilə- Parametrlərdən asılı olaraq həddindən artıq qızdırılan buxarın sıxlığı
Şəkil A.1 T- Parametrlərdən asılı olaraq həddindən artıq qızdırılan buxarın sıxlığı
Şəkil A.1 saat- Parametrlərdən asılı olaraq həddindən artıq qızdırılan buxarın sıxlığı
Şəkil A.2 - Parametrlərdən asılı olaraq suyun sıxlığı
|
Sıxlıq r, kq/m 3 |
||||||||||||
|
Temperatur |
< t°C< |
|||||||||||
Şəkil A.3 - temperaturdan asılı olaraq suyun sıxlığı R ? 50 kqf/sm 2 (r = ? ? + Dr)
Şəkil A.4 - Parametrlərdən asılı olaraq suyun entalpiyasının təyini
Şəkil A.5 - Kapilyarlıq üçün civə vakuumölçənlərinin oxunuşlarına düzəliş
Şəkil A.6 - cos-un təyinij iki vattmetrin oxunuşlarına görə ? 1 Və a 2 , Aron sxeminə görə birləşdirilir
Şəkil A.7 A -
Şəkil A.7 b - Təzyiqdən asılı olaraq buxarın doyma temperaturu
Şəkil A.7 V- Təzyiqdən asılı olaraq buxarın doyma temperaturu
Biblioqrafiya
1. Rivkin S.L., Aleksandrov A.A. Su və su buxarının termofiziki xassələri. - M.: Enerji, 1980.
2. Saxarov A.M. Buxar turbinlərinin istilik sınaqları. - M.: Energoatomizdat, 1990.
3. K-300-240 LMZ turbin qurğusunun ekspress sınaqlarının aparılması üçün təlimat. - M.: SPO ORGRES, 1976.
4. K-300-240 KhTGZ turbin qurğusunun ekspress sınaqlarının aparılması üçün təlimat. - M.: SPO Soyuztehenergo, 1977.
5. PT-60-130/13 LMZ turbin qurğusunun ekspress sınaqlarının aparılması üçün təlimat. - M.: SPO Soyuztehenergo, 1977.
6. K-160-130 KhTGZ turbin qurğusunun ekspress sınaqlarının aparılması üçün təlimat. - M.: SPO Soyuztehenergo, 1978.
7. K-200-130 LMZ turbin qurğusunun ekspress sınaqlarının aparılması üçün təlimat. - M.: SPO Soyuztehenergo, 1978.
8. T-100-130 TMZ turbin qurğusunun ekspress sınaqlarının aparılması üçün təlimat. - M.: SPO Soyuztehenergo, 1978.
9. Şçeqlyaev A.V. Buxar turbinləri. - M.: Enerji, 1976.
10. Lazutin İ.A. və başqaları.Buxar turbin silindrlərinin səmərəliliyinin dəyişməsinin təyini. - İstilik energetikası, 1983, No 4.
11. Rubinshtein Ya.M., Shchepetilnikov M.I. İstilik dövrəsində dəyişikliklərin elektrik stansiyasının səmərəliliyinə təsirinin hesablanması. - M.: Enerji, 1969.
|
1 ümumi hissə. 1 2 məqsəd e.. 1 Bunun altında yatan 3 əsas prinsip... 2 Nəticələrin etibarlılığını və onların müqayisəliliyini təmin edən 4 şərt. 3 4.1 İstilik sxeminin və əməliyyat amillərinin eyniliyi. 3 4.2 Ölçmə sxeminin və istifadə olunan alətlərin eyniliyi. 3 5 proqram e.. 4 6 Sınaq proseduru və şərtləri. 5 6.1 rejim sabitliyi. 5 6.2 Təcrübənin müddəti və oxunuşların qeydinin tezliyi. 5 6.3 Eksperimentin gedişatının monitorinqi. 5 7 nəticələrin işlənməsi və onların təhlili. 6 7.1 Buxar paylama sisteminin xüsusiyyətləri. 6 7.2 Buxar təzyiqinin mərhələlər üzrə idarəetmə mərhələsində təzyiqdən asılılığı. 7 7.3 Çox qızdırılan buxar zonasında işləyən silindrlərin daxili (nisbi) səmərəliliyi. 8 7.4 regenerasiya sisteminin və şəbəkə qızdırıcılarının səmərəliliyi. 10 7.5 kondansatör səmərəliliyi. 10 7.6 turbin qurğusunun ümumi səmərəliliyində dəyişikliklərin qiymətləndirilməsi. 15 8 nəticə. 18 Əlavə a. e.. 19-un nəticələrinin işlənməsində istifadə olunan qrafik asılılıqlar İstifadə olunmuş ədəbiyyatın siyahısı... 43 |
Eyni zamanda, məlumdur ki, iş şəraitində faktiki səmərəlilik göstəriciləri hesablanmış (zavod) göstəricilərdən fərqlənir, buna görə də istilik və elektrik enerjisi istehsalı üçün yanacaq istehlakını obyektiv şəkildə normallaşdırmaq üçün avadanlıqların sınaqdan keçirilməsi məqsədəuyğundur.
Avadanlıqların sınaq materiallarına əsasən, standart enerji xüsusiyyətləri və xüsusi yanacaq sərfiyyatının hesablanması modeli (prosedur, alqoritm) RD 34.09.155-93 “İstilik elektrik stansiyasının avadanlıqlarının enerji xüsusiyyətlərinin tərtibi və məzmunu üçün təlimatlar”a uyğun olaraq hazırlanmışdır. və RD 153-34.0-09.154 -99 “Elektrik stansiyalarında yanacaq sərfinin tənzimlənməsi qaydaları”.
70-ci illərdən əvvəl istismara verilmiş və qazanlar, turbinlər və köməkçi avadanlıqlar modernləşdirilmiş və yenidən qurulmuş avadanlıqları idarə edən obyektlər üçün istilik enerjisi avadanlıqlarının sınaqdan keçirilməsi xüsusi əhəmiyyət kəsb edir. Test edilmədən, hesablanmış məlumatlara görə yanacaq istehlakının normallaşdırılması istehsal müəssisələrinin xeyrinə olmayan əhəmiyyətli səhvlərə səbəb olacaqdır. Buna görə də, istilik sınaqlarının xərcləri onlardan əldə edilən faydalarla müqayisədə əhəmiyyətsizdir.
Buxar turbinlərinin və turbin avadanlıqlarının istilik sınaqlarının məqsədləri:
istilik xüsusiyyətlərinin əldə edilməsi; istehsalçının zəmanətləri ilə müqayisə; turbin avadanlığının işinin standartlaşdırılması, monitorinqi, təhlili və optimallaşdırılması üçün məlumatların əldə edilməsi; enerji xüsusiyyətlərini inkişaf etdirmək üçün materialların alınması; səmərəliliyin artırılması üçün tədbirlərin işlənib hazırlanması |
|
Buxar turbinlərinin ekspress sınaqlarının məqsədləri:
təmir və ya modernləşdirmənin keyfiyyətinin və səmərəliliyinin qiymətləndirilməsi; istismar zamanı turbinin səmərəliliyinin cari dəyişməsinin qiymətləndirilməsi. |
Müasir texnologiyalar və mühəndislik biliklərinin səviyyəsi aqreqatları iqtisadi cəhətdən modernləşdirməyə, onların işini yaxşılaşdırmağa və istismar müddətini artırmağa imkan verir.
Modernizasiyanın əsas məqsədləri bunlardır:
- kompressor qurğusunun enerji istehlakının azaldılması;
kompressorun performansını artırmaq;
proses turbininin gücünün və səmərəliliyinin artırılması;
təbii qaz istehlakının azaldılması;
avadanlığın əməliyyat dayanıqlığının artırılması;
elektrik stansiyasının səmərəliliyini qoruyarkən və hətta artırarkən kompressorların və turbinlərin daha az mərhələdə təzyiqini artırmaqla hissələrin sayının azaldılması.
- hesablama sxeminə turbulent özlülüyün daha düzgün modellərinin daxil edilməsi ilə,
sərhəd təbəqəsi tərəfindən profil və son maneəni nəzərə alaraq,
interskapular kanalların diffuziyasının artması və reaktivlik dərəcəsinin dəyişməsi ilə ayrılma hadisələrinin aradan qaldırılması (daşıma baş verməzdən əvvəl axının açıq qeyri-sabitliyi),
parametrlərin genetik optimallaşdırılması ilə riyazi modellərdən istifadə edərək obyekti müəyyən etmək bacarığı.
Turbin avadanlığının modernləşdirilməsinə kompleks yanaşma
Modernləşdirmə apararkən, Astronit adətən texnoloji turbin qurğusunun aşağıdakı komponentlərinin yenidən qurulduğu (modernləşdirilmiş) inteqrasiya olunmuş yanaşmadan istifadə edir:- kompressor;
turbin;
dəstəkləyir;
mərkəzdənqaçma kompressoru-yükləyici;
intercoolerlər;
animator;
yağlama sistemi;
hava təmizləmə sistemi;
avtomatik idarəetmə və mühafizə sistemi.
Kompressor avadanlıqlarının modernləşdirilməsi
Astronit mütəxəssisləri tərəfindən həyata keçirilən modernləşdirmənin əsas istiqamətləri:- axın hissələrinin təkmilləşdirilmiş xüsusiyyətləri olan, lakin mövcud korpusların ölçüləri daxilində yeniləri ilə (dəyişdirilə bilən axın hissələri, o cümlədən çarxlar və bıçaq diffuzorları) dəyişdirilməsi;
müasir proqram məhsullarında üçölçülü analiz əsasında axın hissəsini təkmilləşdirməklə mərhələlərin sayının azaldılması;
asan işlənən örtüklərin tətbiqi və radial boşluqların azaldılması;
möhürləri daha səmərəli olanlarla əvəz etmək;
kompressor yağ podşipniklərinin maqnit asqısından istifadə edərək “quru” podşipniklərlə əvəz edilməsi. Bu, yağın istifadəsini aradan qaldırmağa və kompressorun iş şəraitini yaxşılaşdırmağa imkan verir.
Müasir nəzarət və mühafizə sistemlərinin tətbiqi
Əməliyyat etibarlılığını və səmərəliliyini artırmaq üçün müasir ölçmə cihazları, rəqəmsal avtomatik idarəetmə və mühafizə sistemləri (həm ayrı-ayrı hissələr, həm də bütövlükdə bütün texnoloji kompleks), diaqnostika sistemləri və rabitə sistemləri tətbiq edilir.Məqalənin məzmunu
- BUHAR TURBINLARI
Burunlar və bıçaqlar.
Termal dövrələr.
Rankine dövrü.
Yenidən qızdırma dövrü.
Tullantı buxar istiliyinin aralıq seçimi və bərpası ilə bir dövr.
Turbin dizaynları.
Ərizə.
DİGƏR TURBİNLƏR
Hidravlik turbinlər.
Qaz turbinləri.
Həmçinin mövzuda
- TƏYYARƏ ELEKTRİK stansiyaları
ELEKTRİK ENERJİSİ
GƏMİ ELEKTRİK stansiyaları və hərəkətvericiləri
HİDROLİK
TURBİN
TURBİN, maye və ya qaz halında olan işçi mayenin axınının kinetik enerjisini mil üzərində mexaniki enerjiyə çevirmək üçün işçi elementin fırlanma hərəkəti olan əsas hərəkətverici. Turbin qanadlı rotordan (qanadlı çarx) və qol boruları olan korpusdan ibarətdir. Borular işçi mayenin axını təmin edir və boşaldır. İstifadə olunan işçi mayedən asılı olaraq turbinlər hidravlik, buxar və qazdır. Turbindən keçən axının orta istiqamətindən asılı olaraq, onlar axın turbinin oxuna paralel olan oxlu və axının periferiyadan mərkəzə yönəldiyi radiallara bölünür.və s..............................
